Гидрогенизация керосиновых фракций

Гидрогенизация керосиновых фракций [c.794]

Деструктивная гидрогенизация для получения чистых углеводо-родов. Получение нафталина из продуктов сухой перегонки угля не обеспечивает исключительной потребности в этом продукте. Первым шагом при решении этой проблемы было усовершенствование процессов ароматизации и высокотемпературного крекинга нефтяных фракций. Так, пиролизом керосиновой фракции в паровой фазе при 650 —700 °С в присутствии медных катализаторов получают фракцию, содержащую около 3% нафталина. [c.257]

Приведенные на рис. 8.1 зависимости селективности бензиновых и керосиновых фракций имеют максимумы. Это подтверждает, что в процессе гидрогенизации протекают по-следовательно-параллельные реакции разложения сырья. На первой стадии ( 60 мин) наблюдается невысокая степень разложения с преимущественным образованием продуктов средней молекулярной массы (керосин). По мере углубления процесса возрастает выход бензина и газа при одновременном снижении выхода керосина. [c.133]

Целевым продуктом жидкофазной деструктивной гидрогенизации угольной пасты является широкая фракция, состоящая из смеси бензиновой и керосиновой фракций и остатка, возвращаемого в секцию жидкофазной гидрогенизации. Широкая фракция, выкипающая до 325—350° С, далее поступает на парофазную деструктивную гидрогенизацию над стационарным катализатором и превращается в стабильный бензин и дизельное топливо. [c.200]

Приведенные на рисунке кинетические зависимости по выходам бензиновых и керосиновых фракций имеют максимумы. Это подтверждает, что в процессе гидрогенизации протекают последовательные и параллельные реакции разложения сырья. На первой стадии (60 мин) наблюдается невысокая степень разложения с преимущественным образованием продуктов средней молекулярной массы (керосин). По мере углубления процесса во времени возрастает выход бензина и газа при одновременном снижении выхода керосина. Возможность одновременного образования всех продуктов (бензин, керосин, газ) свидетельствует о протекании параллельных реакций. [c.178]

Из смол извлекают фенолы, бензиновую и керосиновую фракции, а полученный тяжелый остаток подвергают крекингу или гидрогенизации для повышения выхода бензина. [c.52]

Опыты по гидрогенизации грозненского мазута марки Г показали, что глубина разложения увеличивается с повышением температуры (табл. 36), что выражается в увеличении выхода бензина. Однако такой рост глубины разложения наблюдается до определенной температуры. Выход керосиновой фракции также вначале растет, достигая максимума. При температуре выше 460° разложение идет главным образом в сторону образования газа, так как выход бензина остается примерно одинаковым. [c.121]

Аналогичные результаты легко получаются при гидрогенизации содержащих серу нефтепродуктов. Полнота обессеривания легко достигается и здесь в условиях, значительно более мягких, чем те, которые необходимы для деструктивной гидрогенизации тяжелых нефтей и остатков. Так, например, при гидрогенизации бензино-керосиновой фракции ишимбаевской нефти с начальным содержанием серы 1—1,3% содержание серы в зависимости от условий процесса легко удавалось снижать до сотых долей процента. В качестве катализатора и здесь применялся обыкновенно двухсернистый молибден при начальном давлении водорода 40 ат (оперативное давление около 90 ат) и температуре 400° [17. Прекрасные результаты были получены с теми же нефтепродуктами в аналогичных условиях температуры (400—420°) при невысоких давлениях (начальное давление от 5 до 20 ат) в присутствии других катализаторов — окиси хрома [18] или молибденовокислого кобальта. [c.627]

В главе Твердое топливо был рассмотрен процесс полукоксования углей, основным продуктом которого является первичная смола. Переработкой этой смолы достигается получение заменителей моторных топлив. Обычно первичную смолу сначала перегоняют с целью выделения из нее легких бензиново-керосиновых фракций, после чего тяжелый остаток подвергается крекингу и гидрогенизации. [c.90]

По мере увеличения температуры выкипания лигроино-керосиновых фракций общее содержание ароматических углеводородов, как правило, увеличивается для всех топлив, за исключением топлив, полученных путем каталитического крекинга и гидрогенизацией сернистых мазутов. В керосиновых фракциях каталитического крекинга общее количество ароматических углеводородов с увеличением температуры кипения уменьшается,, а в топливе, полученном гидрогенизацией мазута, оно остается без изменения. [c.329]

Основным недостатком лигроино-керосиновых фракций термического крекинга, содержащих большое количество непредельных углеводородов, является их низкая стабильность в условиях эксплуатации и хранения. Однако стабильность этих фракций зависит не от общего количества непредельных углеводородов, которые в основной массе являются устойчивыми к окислению кислородом окружающего воздуха, а от присутствия малостабильных углеводородов. Малостабильными углеводородами лигроино-керосиновых фракций термического крекинга являются углеводороды, состоящие из ароматического ядра с ненасыщенной боковой цепью нормального или изомерного строения, с числом углеродных атомов от 4 до 7, структура которых была доказана через кислородные соединения [20, 21]. Углеводороды данной группы позднее были найдены также в лигроиновых фракциях из сланцев [22] и в керосиновых фракциях гидрогенизации угля [23], а также в продуктах термического крекинга бакинских нефтей [24]. [c.332]

Из смол полукоксования извлекают фенолы, бензиновую и керосиновую фракции, а полученный тяжелый остаток подвергают крекингу или гидрогенизации (стр. 225 и 240) для повышения выхода бензина. [c.172]

При переработке первичных смол для получения -моторного топлива от них предварительно отгоняются легкие бензиновые и керосиновые фракции, а тяжелый остаток подвергается крекингу или гидрогенизации. [c.140]

Для гидрогенизации приготовлялась паста из угля и тяжелой фракции керосинового дестиллата первичной смолы (69,0—72,0% фракции выкипает до 300° С). В процессе приготовления пасть к ней добавлялся катализатор. Чтобы устранить возможность каталитического влияния материала стенок автоклава на процесс гидрогенизации, в автоклав вставлялся стакан из специального стекла. [c.121]

Для поппмеризации вольтализацией могут быть использованы керосиновые фракции как прямой гонки, так и гидро-генизатов смол. Кратковременную деструктивную гидрогенизацию или даже крекинг (в результате которых содержание олефиновых углеводородов не падало бы, а возрастало), комбинированные с последующей полимеризацией средних фракций на масла, следует решительно предпочесть методу получения масеп гидрогенизацией тяжелых дестиллатов и пека первичных смол. [c.438]

Деструктивная гидрогенизация октодекана С18Н38 в присутствии двухсернистого молибдена показала, что его расщепление происходит чрезвычайно легко уже в течение 1 часа образуется до 33,2% бензиновой фракции (с к. к. 200°) и примерно такое же количество керосиновой фракции от веса исходного углеводорода, содержавшей также неизмененный октодекан. Количество газов деструкции было невелико (—8%). [c.836]

Целевым продуктом жидкофазной деструктивной гидрогенизации угольной пасты является широкая фракция, представляющая собой смесь бензиновой и лигроино-керосиновой фракций, выкипающих до 325° С. Широкая фракция далее подвергается парофазной гидрогенизации и иревращается в стабильный бензин и дизел]>ное топливо пли один только бензин — конечный продукт деструктивной гидрогенизации. Выходы широкой фракции и ее физико-химические характеристики зависят от свойств и химического состава исходного сырья. В результате деструктивной гидрогенизации каменных углей гумусового типа получается выход широкой фракции от 60 до 70%, считая на органическую массу угля для бурых углей он несколько ниже и обычно не превышает 55%. Эти выходы даны для работы с замкнутым балансом но тяжелому маслу, когда все образующееся тяжелое масло возвращается на повторную жидкофазную переработку в качестве пастообразователя. [c.311]

Гидрогенизации наряду с бурыми и каменными углями, тяжелыми нефтями и мазутами могут подвергаться различные продукты, получаемые при термической переработке угля буроугольные И каменноугольные смолы, получаемые при низкотемпературном коксовании, бензичо-лигроиновые и керосиновые фракции этих смол, тяжелые смоляные фракции и пеки и, наконец, отдельные фракции высокотемпературной коксовой омолы. [c.82]

Выход керосиновых фракций, выкипающих от 200 до 300°, сначала возрастает, а потом начинает уменьшаться, вследствие дальнейшего разложения на бензин и газ. С увеличением глубины расщепления сырья ненасыщеппость продуктов реакции повышается, и появляются карбоиды во все возрастающем количестве. Начало образования карбоидов отвечает глубине разложения около 40%. 1 Эту глубину разложения следует принять как оптимальную для гидрогенизации в жидкой фазе, так как, хотя выход бепзина и невысок, общий выход жидких продуктов, направляемых на дальнейшую переработку, составляет 92% от взятого на реакцию мазута. Увеличение глубины разложения приводит к спин-еению выхода жидких продуктов. [c.457]

Для достижения лучших результатов нами совместно с лабораторией деструктивной гидрогенизации Института нефтехимического синтеза АН СССР (руководитель лаборатории Я. Р. Кацобашвили) были проведены опыты по гидроочистке над марганцевопероксидной рудой керосиновой фракции (0,9% 8) и гидрокрекингу арланской высокосернистой нефти (3,2% ). [c.197]

Гидрогенизация угля. Смесь мелкораздробленного угля с минеральным маслом и катализатором (соединения свинца, олова и др.) подвергается действию водорода при давлении 150—200 ат и темпера-гуре около 450°. После отгонки бенаиновой и керосиновой фракций остаток снова используется для процесса. Из 1,5—2 т угля получается 1 г бензина. [c.278]

В начальных стадиях процесса гидрогенизац мазутов и других высокомолекулярных продуктов разложение идет главным эб-разом в сторону образования продуктов среднего молекулярного веса (керосиновых фракций) по мере углубления процесса растет выход бензина и газа. При гидрогенизации, так же как и при крекинге, повышение температуры на 10° увеличивает скорость разложения примерно в два раза. [c.116]

По мере течения процесса гидрогенизации выход бензиновой и керосиновой фракций (выкипающих до 300°) возрастает, достигает максимума, после чего падает при увеличении выхода газообразных веществ. Эта закономерность, типичная для сложных последовательных реакций, видна из данных, представленных на рис. 74. Сопоставление с кривой хода крекинг-процесса показывает, что в присутствии водорода образование бензина Рис. 73. Зависимость степени ире- "Ротекает В начальной стадии медлен-вращения угля от содержания водо- ее, чем при крекинге. Однако при рода в исходном материале при раз- гидрогенизации максимальный выход личных давлениях в процессе гидро- бензина выше, чем1 при крекинге, и генизации. продолжает нарастать тогда, когда [c.242]

К уменьшению или возрастанию степеней испарения низкокипящих продуктов и выводу их из сферы реакции. Естественно, что эта должно влиять на конечные результаты процесса, особенно при последовательных превращениях. В виде примера можно привести жидкофазную деструктивную гидрогенизацию угольной пасты, смол и нефтяных остатков. При сравнительно высокотемпературных режимах (/ = 460—480° С) значительная часть образующихся бензиновых, лигроино-керосиновых и более высоко кипящих фракций. может переходить в паровую фазу и быстро выводиться из реактора потоком циркулирующих газов. В результате эва суированные продукты должны иметь менее насыщенный характер , чем получаемые в более мягких условиях и, как следствие, прошедшие дополнительную обработку (после их образования) в жидкой фазе над плавающим катализатором. Повышение или понижение давления, если они не сопровождаются изменением степеней испарения продуктов реакции , могут не оказывать влияния на их качества. При увеличении испарения легких продуктов ( g— ie и выше) ненасыщенность их должна возрастать, поскольку гидрирование, повидимому, является последовательной реакцией. [c.409]

Типа молибдата кобальта Автогидроочистка прямогонных нефтяных дистиллятов (например смеси 70% керосиновой и 30% газойлевой фракций) с последующей гидрогенизацией образовавшихся олефинов иа сульфидах вольфрама и никеля для получения стабильного прп храпении продукта Howes D. А. Брит. пат. 682 309 [c.467]