Термический крекинг под давлением продукты

Рис. 17. Схема переработки продуктов термического крекинга под давлением.

В процессе коксования тяжелых нефтяных остатков происходят те же реакции распада и синтеза, что и в условиях термического крекинга под давлением т. е. образуются, с одной стороны, продукты более легкие, чем исходное сырье — газ, бензнн, керосино-соляровые фракции, II с другой стороны, более тяжелые— кокс, но все эти реакции проходят глубже и полнее. В тех случаях, когда целевым продуктом коксования является кокс, основьдами реакциями являются реакции уплотнения, приводящие к образованию карбоидов (кокса) когда же целевым продуктом является широкая фракция, основными будут реакции распада реакции уплотнения (синтеза) в этом случае являются второстепенными, побочными. [c.301]

К числу важнейших задач, поставленных перед нефтеперерабатывающей промышленностью СССР, относится углубление переработки нефти с целью получения максимального выхода моторных топлив высокого качества и сырья для нефтехимического синтеза. Одним из наиболее распространенных процессов, обеспечивающих эффективное решение этих проблем, является каталитический крекинг флюид (ККФ). Это обусловливается следующими его достоинствами осуществление процесса при низком давлении и в аппаратах простой конструкции наличием значительных ресурсов сырья, начиная с керосино-газойлевой фракции и кончая гудроном высокими выходами (до 90%) ценных продуктов высокооктанового бензина, легкого газойля-компонента дизельных топлив, сжиженных газов -сырья для производства метил-третичного бутилэфира (МТБЭ) и алкилатов, тяжелого газойля - сырья для производства технического углерода, игольчатого и электродного кокса возможностью повышения мощности установок и их блокирования с другими возможностью удовлетворительного решения проблем безостаточной переработки нефти и охраны окружающей среды более высоким по сравнению с термическим крекингом качеством продуктов. В продуктах ККФ практически отсутствуют сухие газы (С1 и Сг), промежуточные продукты реакций уплотнения (например, смолы, асфальтены и карбены, образующие крекинг-остаток), меньше непредельных, больше парафиновых углеводородов изомерного строения, ароматических углеводородов и кокса, бедного водородом. Это свидетельствует о более глубоком протекании реакций распада, изомеризации и перераспределении водорода. Бензин обогащается водородом за счет ароматизации средних фракций и образования кокса, весьма бедного водородом. [c.102]

Продукты реакции разделяются в три ступени по схеме неглубокой переработки и в четыре ступени по схеме глубокой переработки (рис. IV-15). По схеме а неглубокой переработки продуктовая газожидкостная смесь углеводородов после блока термического крекинга поступает в испаритель высокого давления для грубого разделения на паровую и жидкую фазы при избыточном давлении 1 МПа. Паровая фаза поступает затем на разделение в ректификационную колонну 3, а жидкая фаза — в колонну 4 — испаритель низкого давления. Ис.ходное сырье термического—крекинга в жидкой фазе подается в низ колонны 5 и на верх колонны 4, где оно нагревается потоком пара продуктов реакции из блока 1. Разделение сырья на два потока позволяет более полно использовать избыточное тепло паров колонн 3 и 4. Газойлевые фракции из середины колонны 4 используют как сырье печи глубокого крекинга. Верхние продукты колонн 3 и 4 поступают на стабилизацию и разделение на бензин и газойлевые фракции. Давление в колонне 3 0,8—1,2 МПа, в колонне 4 0,15—0,3 МПа. Повышенное давление в первой колонне позволяет поддерживать высокие температуры керосино-газойлевой фракции и остатка, на- [c.225]

Другой разновидностью термического крекинга является термический крекинг при низком давлении, практически близком к атмосферному, имеющий целью получение кокса для промышленного применения, а также углубление переработки нефти. Процесс называется коксованием нефтяных остатков и проводится при температуре 450-520 С. При коксовании нефтяного остатка происходит структурное перераспределение водорода между утяжеляющимся остатком — коксом, и более богатыми водородом газообразными и жидкими продуктами, которые состоят из газовых, бензиновых и газойлевых фракций. Поскольку при этом варианте термического крекинга целевым продуктом является кокс, и глубина превращения сырья не ограничивается его выходом, выход бензина и других продуктов при этом более значительный, чем при крекинге под давлением. К примеру, при коксова- [c.24]

Термический крекинг под высоким давлением применяют для переработки относительно легких видов сырья (от лигроина до мазута включительно) с целью получения автомобильного бензина. Процесс ведут при 470—540° С. При переработке нефтяных остатков — полугудронов и гудронов — целевым продуктом обычно является котельное топливо, получаемое в результате снижения вязкости исходного остатка. Такой процесс неглубокого разложения сырья носит название легкого крекинга, или висбрекинга. Висбрекинг проводят под давлением около 20 ат. [c.9]

Во втором способе термического крекинга под давлением предусматривается работа до образования кокса [4]. Способ состоит в том, что склонный к образованию кокса остаток, включающий все кипящие выше температуры кипения бензина составные части, из испарителя возвращается в крекинг-процесс. Реакционная камера в этом случае выполняется так, чтобы обеспечить возможность очистки ее от отлагающегося в ней кокса. Продуктами крекинга являются здесь бензин, газ и кокс. В качестве исходного сырья [c.39]

Практически термический крекинг осуществляется следующим образом подлежащий крекингу исходный материал поступает в трубчатую печь, стальные трубы которой нагреваются непосредственно пламенем сжигаемого в форсунках жидкого топлива, в печи продукт нагревается до необходимой для крекинга температуры, приблизительно до 500—600° [3]. После нагрева до указанной температуры продукт пз печи поступает в реакционную камеру, где он остается некоторое время, необходимое для реакции крекинга, при той же температуре. Далее продукт поступает в испаритель, где в большей части испаряется, а легко коксующийся остаток удаляется из низаисна-рнтеля (крекинг-мазут). В современных установках (рис. 14) крекинг полностью протекает уже в трубчатой печи, что делает реакционную камеру излишней. В этих установках продукт из трубчатой печи поступает непосредственно в испаритель. Отделившийся в нем остаток в количестве, примерно равном количеству крекинг-бензина, применяется как котельное топливо. Испаренные в испарителе продукты крекинга направляются в ректификационную колонну, работающую при том же давлении, что и испаритель. Там они разделяются на газ, крекинг-бензин и высококипящую часть. Последняя возвращается на крекинг (рециркулят). Этот вид термического крекинга определяется как крекинг-процесс с работой на жидкий остаток. В этом процессе кокса образуется очень немного и возможен длительный, безостановочный пробег установки. После примерно трехмесячного пробега установки требуются ее остановка и очистка от кокса трубчатой печи и других элементов. [c.39]

Поступающие с крекинг-установки продукты разделяют на фракционирующей колонне на газ, бензин и остаток. Остаток возвращают на крекинг-установку, а газ н бензин подвергают дальнейшей переработке. Способ переработки определяется тем, под каким давлением работает установка (при термическом крекинге давление высокое, при газофазном и каталитическом — низкое). [c.15]

В 50-х годах появилась тенденция к утяжелению сырья термического крекинга. Это было вызвано возрастающим спросом на керосино-газойлевые фракции, используемые как дизельное топливо, а также развитием каталитического крекинга и риформинга. При этих процессах получали бензины значительно лучшего качества, чем в результате термического крекинга. Целевым продуктом термического крекинга становится крекинг-остаток, который используют как топливо для электростанций и промышленных печей. Типичным сырьем для этих установок являются тяжелые мазуты, полугудроны и даже гудроны (процесс висбрекинга). Значение термического крекинга под давлением для получения бензина утрачивается. [c.13]

Пример 4. Определить высоту и диаметр реакционной камеры установки термического крекинга мазута, если известно температура продуктов крекинга на входе в камеру /1 = 490°С давление в камере 1,96 МПа в реакционную камеру поступает газа Ог = = 3300 кг/ч, бензина (/6=13200 кг/ч, легкого газойля Ол.г= = 32 300 кг/ч, тяжелого газойля 0т.г=66 600 кг/ч и остатка Оо = = 50 600 кг/ч, всего 0с=166 000 кг/ч реакция крекинга углубляется на 20% от общей глубины процесса, т. е. АХ=20%. [c.125]

Работы по термическому крекингу нефтяных продуктов показали, что при обычных температурах крекинга выход бензина из газойля достигает максимума при 14— 15 атм. Дальнейшее повышение давления приводит к реакциям полимеризации до продуктов, более тяжелых, чем бензин. [c.102]

Вентили переключаются автоматически, что обеспечивает непрерывность процесса. Продукты реакции перерабатывают почти так же, как и при термическом крекинге. Давление, под которым работает установка, значительно меньше давления, применяемого в чисто термическом процессе оно составляет всего 10% его величины, т. е. 2,8—3,5 ат. Часовая объемная скорость зависит от исходного сырья в расчете на жидкость она составляет [c.265]

В данном случае можно применять промышленные катализаторы гидрирования на основе никеля или цинка. Никелевый катализатор вполне пригоден для переработки сырого альдегидного продукта, не содержащего значительных количеств серы (например, при переработке альдегидного продукта, полученного из а-олефинов от крекинга парафинов, из тримеров пропилена или из фракций крекинг-бензинов южных малосернистых нефтей). Однако высокое содержание серы в сыром альдегидном продукте, полученном из сернистых бензинов термического крекинга, делает непосредственное гидрирование альдегидов над указанным катализатором нецелесообразным, так как катализатор быстро дезактивируется. В данном случае наиболее приемлемо двухстадийное гидрирование сырых альдегидов в спирты. На 1-й стадии гидрирования сырые альдегиды насосом высомга давления подаются в реакторы гидрирования, заполненные сульфактивным катализатором. В этих реакторах (при давлении 300 атп, температуре 300° С) происходит гидрирование основной части альдегидов в спирты. [c.119]

Термический крекинг высококипящего дистиллятного или остаточного сырья при повышенном давлении (2 — 4 МПа) и температуре 470 — 540 °С с получением газа и жидких продуктов. [c.7]

В основном, выходы и характер продуктов термического крекинга определяются тремя главными параметрами составом сырья, поступающего в реакционную зону, глубиной крекинга или превращением за проход и давлением. Второстепенное влияние могут иметь и многие другие параметры, но ни один из них не имеет такого значения, как эти три. [c.33]

Давление в процессе не превышает 0,3—0,4 МПа п качестве сырья применяется газойль. Тяжелые продукты крекинга после ректификации (кре-кинг-газойль) не возвращаются на рисайкл, а используются как дизельное топливо либо как сырье для термического крекинга. Таким образом, в процессе применяется дистиллятное сырье для избежания отравления катализатора солями, содержащимися в остаточном нефтяном сырье. [c.62]

Термический крекинг низкого давления (коксование). Исходное сырье — битумы, гудроны, крекинг — остатки и т. д. Продукты процесса — кокс, газ и широкая фракция (бензин — керосин — газойль), которая, служит сырьем каталитического крекинга. [c.226]

По традиционным представлениям процесс висбрекинга, в том числе и с выносной реакционной камерой с восходящим потоком сырья, считается одной из разновидностей термического крекинга, реализуемого в более мягких температурных условиях и с большим временем пребывания. Однако анализ балансовых показателей процесса и свойств получаемых продуктов позволил нам предположить, что в реакторе висбрекинга, наряду с процессами термического разложения, протекают в значительной мере процессы, обусловленные реакциями присоединения между легкими промежуточными продуктами, находящимися в паровой фазе. Термодинамическими предпосылками этому являются относительно низкая температура (400 - 450 °С) и высокое давление (7 - 9 атм) в реакционной камере, что способствует протеканию реакций, идущих с уменьшением объема (конденсации, уплотнения и присоединения), а также более низкие энергии активации реакций присоединения по сравнению с реакциями крекинга [3]. [c.63]

Вентили переключаются автоматически, что обеспечивает непрерывность процесса. Продукты реакции перерабатывают почти так же, как и при термическом крекинге. Давление, под которым работает установка, значительно меньше давления, применяемого в чисто термическом процессе оно составляет всего 10% его величины, т. е. 2,8—3,5 ат. Часовая объемная скорость зависит от исходного сырья в расчете на жидкость опа составляет 1—2 объема исходного сырья на 1 объем катализатора. Выход бензина из газойля при однократном прохождении сырья через печь равняется 35— 40% объемн. При регенерации катализатора температура пе должна превышать 550°, в противном случае его активность может упасть. Ненрореаги-ровавшпй остаток (рециркулят)]успегано моя по использовать для термического крекинга. [c.265]

Крекинг нефтяного сырья — это сложный химический процесс, при котором конкурируют реакции разложения с реакциями синтеза. Чрезмерное развитие первых приводит к повышенному газообразованию, наоборот, вторых — к накоплению тяжелых остаточных продуктов и кокса. Основным целевым продуктом крекинга является бензин, поэтому газообразование и, особенно, коксообра-зование—нежелательные процессы, развитие которых стремятся свести к минимуму. Выход газа хорошо регулируется параметрами крекинга. Наибольшее влияние имеет температура. Так, в процессе, идушем при низком давлении, при 500° С образуется 6% газа, при 550° С 25%, а при 650° С уже 45%. Увеличение продолжительности пребывания сырья в зоне высоких температур также резко увеличивает выход газа, так как при этом начинают распадаться и более устойчивые углеводороды невысокого молекулярного веса, т. е., иначе говоря, образовавшийся из сырья крекинг-бензин в дальнейшем превращается в крекинг-газ. При крекинге под давлением выход газа, наоборот, резко снижается. Это объясняется двумя причинами во-первых, с точки зрения принципа Ле-Шателье, направление распада смещается в сторону образования продуктов с низкой упругостью пара и, во-вторых, под давлением значительно ускоряются бимолекулярные реакции синтеза из мелких осколков молекул. Именно поэтому в промышленных установках термического крекинга давление достигает 40—70 ат. Химизм газообразования объясняется реакциями деалкилирования, распада и дегидрирования. [c.175]

В 1941 г. в Англии Вейц-манп с сотрудниками [94—97] разработал катарол-процесс с медным катализатором. Установка работает на фирме Petro hemi als Ltd. (Англия). Испаренный и перегретый исходный материал — в основном средняя нефтяная фракция (т. кип. 100—260 С) — подвергается термическому крекингу в трубчатом реакторе при 400— 500°С давление 2,5—4,5 кгс/см , время контакта 3 с. Продукты крекинга поступают без разделения в цилиндрический, заполненный медными спиралями трубчатый реактор. [c.36]

Позднее былц определены скорости реакции термического крекинга тетралина в интервале температур от 425 до 600° С (табл. 9). По этим данным была рассчитана энергия активации, равная 65 калориям на моль, которая аналогична величинам, полученным для парафинов с открытой цепью. Путем сравнения было установлено, что пятичленное кольцо индайа крекируется в два раза медленнее, чем тетралин, что указывает на несколько большую стабильность пятичленного кольца сравнительно с шестичленным. Декалин в аналогичных условиях разлагается еще быстрее, чем тетралин. При температуре 500° С и давлении около 7 ат за IV2 часа разлагалось 95% декалина. Продукт разложения состоял из тетралина, Таблица 9 нафталина, производных бензола и конденсированных продуктов. [c.112]

В заключение следует остановиться на преимуществах гидроформинга в псевдоожиженном слое над процессом с неподвижном катализатором. По мнению ряда исследователей [31, 32, 37] эти преимущества заключаются в том, что в первом случае достигается лучшее соотношение между выходами и октановыми числами продукта за счет увеличения скорости рециркулирующего газа, уменьшения термического крекинга при предварительном подогреве и более низких температуры и давления. По данным Мак-Грата и Гилла [32], процесс гидроформинга в псевдоожиженном слое дает выходы (нри том же октановом числе продукта) почти на 2% выше, чем гидроформинг с неподвижным катализатором. [c.179]

Структура углеводорода влияет как на скорость окисления, так и на природу продуктов, причем скорость окисления намного более чувствительна к структуре углеводорода, чем скорость термического крекинга [15, 26]. Мулькэй попарно сравнил максимальные скорости окисления соседних членов гомологического ряда углеводородов при температурах, позволяющих легко измерять увеличение давления в статической систсме [37]. Результаты испытаний для ряда этан — пентан приведены в табл. 1. [c.319]

Пример V-5. Термический крекинг газойля (плотность 904,2 кг/л > проводят в трубчатой печи с пропускной способностью 163 кг/сек. Печь оборудована двумя секциями труб (по 9 труб в каждой) с раздельным регулированием нагрева. Давление на входе 53,4-10 н/м , а температура 426 °С. Продукты крекинга легкие углеводороды, водсрод и бензин в пределах практически применяемой глубины крекинга состав продуктов остается приблизительно постоянным средняя молекулярная масса смеси 71. В процессе крекинга все продукты превращения газойля находятся в паровой фазе, тогда как исходное сырье— в жидком состоянии. Потерю давления можно рассчитать достаточно точно по уравнению, приведенному в этом примере, используя величину средней плотности двухфазовой смеси и постоянный коэффициент трения, равный 0,005 но лучшие результаты можно получить при расчете по методу Ченовета и Мартина- . [c.159]

Как основное достоинство выше рассмотренных термических процессов переработки ТНО следует отметить меньшие по сравнению с каталитическими процессами капитальные вложения и эксплу атационные затраты. Главный недостаток, сушественно ограничивающий масштабы их использования в нефтепереработке,-ограниченная глубина превращения ТНО и низкие качества дистиллятных продуктов. Значительно более высокие выходы и качество дистиллятных продуктов и газов характерны для процессов каталитического крекинга. Однако для них присущи значительные как капитальные, так и эксплуатационные затраты, связанные с больыгим расходом катализатора. Кроме того, процессы каталитического крекинга приспособлены к переработке лишь сравнительно благоприятного сырья-газойлей и остатков с содержанием тяжелых металлов до 30 мг/кг и коксуемостью ниже 10% (мае.). В отношении глубины переработки ТНО и качества получающихся продуктов более универсальны гидрогениаа-ционные процессы, особенно гидрокрекинг. Но гидрокрекинг требует проведения процесса при чрезмерно высоких давлениях и повышенных температурах и, следовательно, наибольших капитальных и эксплуатационных затратах. Поэтому в последние годы наблюдается тенденция к разработке процессов промежуточного типа между термич с-ким крекингом и каталитическим гидрокрекингом, так называемых гидротермических процессов. Они проводятся в среде водорода, но без применения катализаторов гидрокрекинга. Очевидно, что гидротермические процессы будут несколько ограничены глубиной гидропереработки, но лишены ограничений в отношении содержания металлов в ТНО. Для них характерны средние между термическим крекингом и гидрокрекингом показатели качества продуктов и капитальных и эксплуатационных затрат. Аналоги современных гидротермических процессов использовались еще перед второй мировой войной для ожижения углей, при этом содержащиеся в них металлы частично выполняли роль катализаторов гидрокрекинга. К гидротермическим процессам можно отнести гидровисбрекииг, гидропиролиз, дина-крекинг и донорно-сольвентный крекинг. [c.79]

Система испарения исходного продукта в процессе Газинтан отличается от соответствующих систем других промышленных низкотемпературных печей риформинга. В нем имеются теплообменники для нагрева и испарения жидкого сырья за счет тепла горячего газа-продукта вместо испарения за счет тепла сжигаемого топлива. По данным фирмы, за счет того, что жидкий лигроин под высоким давлением не подвергается прямому огневому обогреву с возможным местным перегревом, значительно снижается или совсем исключается возможность крекинга, отложений углерода и полного выхода из строя подогревателей исходного продукта. Эта мера допускает использование более широкого диапазона температур кипения компонентов исходного продукта, вплоть до тяжелого лигроина я керосина, без какой-либо опасности термического крекинга. [c.108]

Крекинг-остаток используют в качестве котельного топлива или сырья для процесса коксования. Газ термического крекинга подвергают переработке так же, как и газы каталитического крекинга и коксования. Сжиженные компоненты газа разделяют на газофракционирующей установке (ГФУ) на пропан-пропнленовую, бутан-бутиленовую фракции и индивидуальные компоненты. Первую фракцию направляют на установку полимеризации (при температуре 170—260 °С и давлении 5— 6 МПа), на которой получают полимер-продукт, являющийся компонентом бензина или идущий на производство моющего средства сульфанола, и остаточную фракцию (отработанную пропан-пропиленовую фракцию). [c.7]

Термические процессы. Эти процессы включают 1) термический крекинг жидкого сырья при повышенном давлении (2,0—5,0 МПа) с получением газа и жидких продуктов 2) коксование тяжелых остатков или высокоароматизированных тяжелых дистиллятов при невысоком давлении (до 0,5 МПа) с получением кокса, газа и жидких продуктов 3) пиролиз — высокотемпературный крекинг жидкого или газообразного сырья при невысоком давлении (0,2— [c.61]

На направление реакций, идущих при термическом крекинге, а следовательно, на выщу ы и кячество получающихся продуктов влияют качество исходного сырья, температура нагрева, про- долэштёлъШСШъ крекирования и давление. [c.224]

Определить высоту (Н) и диаметр (D) реакционной камеры установки термического крекинга мазута, если известно, что углубление крекинга ДЛ = 25% по бензину давление в камере 2,45 МПа температура продуктов на в.ходе в камеру i( = 510° средняя удельная теплоемкость продуктов С = 2,51 кДж/(кг-К) скорость реакции крекинга при 450 С лг1 = 0,25% масс, бензнна в 1 мин критические параметры и молекулярные массы продуктов [c.128]

Крекинг дистиллятного сырья при атмосферном давлении в периодически действующем реакторе практически невозможен, так как с приб.чижением к температуре процесса часть сырья испаряется и удаляется из зоны реакции. Таким образом, термический крекинг дистиллятного сырья нужно осуществлять в реакторе под давлением — автоклаве. Так как термическая устойчивость облегченного сырья больше, его необходимо крекировать нри несколько более высоких температурах, которые могут оказаться критическими как для более легкой части сырья, так и дли продуктов раз.ложеиия. В результате доля паропой фазы возрастает и влияние давления как фактора углубления процесса увеличивается. Например, температура в автоклаве 440 °С является критической для всех фракций, выкипающих ниже 265 С , так как эти фракции независимо от давления уходят в паровую фазу. [c.81]

Состав продуктов вторичных процессов переработки нефтяного сырья чаще всего значительно отличается от состава продуктов прям()й перегонки иефти. Особенно характерно наличие непредельных углеводородов — в газах и жидких фракциях термического крекинга под давлением, коксования, каталитического крекинга и, конечно, пиролиза, для которого газообразные непре-де 1ы[ые углеводороды являются целевыми. Процессы, протекающие под давлением водорода, — каталитический риформинг, гидроочистка, изомеризация, гидрокрекинг, дают продукты, состоящие в основном из предельных углеводородов. Некоторое количоство непредельных может содержаться лишь в гидрогеии-затах неглубокого гидрокрекинга остаточного сырья. Так, йодное число дизельной фракции гидрокрекинга ар [анского мазута составляет 10,2 бензина — около 24 г 1о/100 г . [c.93]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология