Охлаждение абсорберов

Соляную кислоту получают абсорбцией хлористого водорода водой. Процесс растворения H l в воде протекает интенсивно с выделением большого количества тепла. По способу отвода выделяющегося тепла различают два основных способа абсорбции хлористого водорода [62, 63] изотермический — с охлаждением абсорбера и абсорбента — и адиабатический, при котором поглощение НС1 протекает при высокой температуре и тепло реакции отводится за счет испарения воды. [c.492]

На рис. 15-10 показана схема абсорбционной холодильной машины. В генераторе / за счет подогрева происходит выпари- . вание водноаммиачного раствора, в результате чего отгоняется легкокипящий компонент — ам-миак с некоторым количеством паров воды. Пары аммиака иа генератора поступают в конденсатор 2, откуда жидкий аммиак направляется в испаритель 4 через регулирующий вентиль 3, в котором снижается давление аммиака. Из испарителя пары аммиака поступают в абсорбер 5, где они поглощаются слабым раствором, подаваемым из генератора через перепускной вентиль 6. Тепло, выделяющееся при поглощении аммиака, отводится путем охлаждения абсорбера. Концентрированный раствор, получающийся в абсорбере, перекачивается насосом 7 в генератор. [c.542]

При изотермической абсорбции процесс осуществляется с отводом тепла, и температура кислоты поддерживается постоянной за счет непосредственного охлаждения абсорбера либо благодаря охлаждению циркулирующей кислоты в выносном холодильнике.. При этом теоретически можно получить соляную кислоту любой концентрации, так как с понижением температуры уменьшается и парциальное давление НС1 над соляной кислотой [96]. [c.47]

Отвод выделяемого тепла. Отвод тепла, выделяющегося при абсорбции, может производиться (см. стр. 258) охлаждением жидкости в выносных холодильниках, путем внутреннего охлаждения абсорбера или за счет испарения части поглотителя. Охлаждение в выносных холодильниках широко применяется на практике. Однако этот способ отвода тепла нельзя считать наилучшим он обычно требует перекачки жидкости (особенно при циркуляционном охлаждении), а коэффициент теплопередачи в выносных холодильниках большей частью бывает низким. Данный способ отвода тепла применим при аппаратах любых типов. Более целесообразным надо считать использование внутреннего охлаждения [c.655]

В настоящее время принята следующая схема промежуточного охлаждения абсорбера. Со специальной глухой тарелки жидкость стекает самотеком в трубчатый теплообменник, охлаждается в нем и поступает на нижележащую тарелку обычного типа. Теплообменники устанавливают на металлоконструкции колонны непосредственно около глухой тарелки. Используют также насосы для прокачки абсорбента через теплообменник. В этом случае можно уменьшить расстояние между глухой и нижележащей тарелкой, а теплообменник установить на нулевой отметке. При применении подобной схемы увеличиваются затраты на перекачку абсорбента, зато уменьшаются затраты на перекачку охлаждающей воды. [c.247]

При изотермической абсорбции тепло отводится в результате непосредственного охлаждения абсорбера или с помощью холодильника, через который циркулирует кислота. [c.493]

Через один из штуцеров в изотермический абсорбер 4 jj подается обессоленная вода, через другой - вода на охлаждение абсорбера. Из изотермического абсорбера 4 газ и соляная кислота при температуре 20-40 °С и при концентрации не ниже 31% поступают в фазоразделитель, из которого кислота далее направляется в общий кислотный коллектор и в емкости-хранилища >5, а газ направляется в абсорбер 4, где образуется разбавленная соляная кислота. Эта кислота идет на орошение абсорбера 4 , а газ - в хвостовую колонну 6, где происходит окончательная отмывка газа от хлористого водорода. [c.59]

По мере укрепления соляной кислоты содержание НС1 в уходящих из абсорбера парах также будет повышаться. На рис. 125 показано, например, изменение давления паров НгО и НС1 над соляной кислотой, получаемой по мере насыщения воды с начальной температурой 30° при общем давлении 700 мм рт. ст. 100%-ным хлористым водородом без охлаждения абсорбера. Пока концентрация кислоты невелика, в паровую фазу переходит, главным [c.396]

Периодические методы получения хлорбензола не являются технологически совершенными. В объемистых аппаратах трудно достичь равномерного распределения катализатора, также трудно выдержать определенный температурный режим. Наружное охлаждение абсорбера не дает уверенности в том, что внутри него температура не перейдет допустимые границы и, следовательно, не создадутся условия, благоприятствующие образованию полихлоридов. Большим неудобством является также необходимость перерыва процесса при использовании всего около половины бензола из-за опасения получить большое количество полихлоридов. [c.226]

Теплообменник устанавливается между абсорбером и кипятильником. Через сосуд (кожух) теплообменника проходит холодный раствор из абсорбера, а по расположенным внутри сосуда трубкам проходит горячий раствор из кипятильника. Между ними происходит теплообмен, в результате чего раствор, поступающий в кипятильник, подогревается, а поступающий в абсорбер,—охлаждается. Расход тепла в кипятильнике уменьшается. Соответственно уменьшается расход воды для охлаждения абсорбера. [c.327]

Охлаждение абсорберов осуществляется водой. [c.432]

В зависимости от мощности дополнительного источника охлаждения абсорбера, количества паров, поглощаемых в первом и втором циклах, будут находиться в определенных соотношениях. Справедливо и обратное утверждение при соответствующих соотношениях между количеством пара, поглощенного в первом цикле, и количеством пара, поглощенного во втором цикле, требуется определенная величина дополнительного источника охлаждения. [c.105]

При работе на рециркуляцию обычно располагают небольшим количеством холодной воды, идущей на пополнение убыли в системе, составляющим обычно 4—5% от количества циркулирующей воды. Добавляемая вода почти всегда имеет более низкие температуры, чем вода после повторного охлаждения. Ее обычно используют для переохлаждения жидкого рабочего агента после конденсатора. Однако количество добавляемой воды является вполне достаточным, чтобы обеспечить переохлаждение и одновременно обеспечить охлаждение абсорбера нз значительном участке [c.115]

На дополнительное донасыщение раствора расходуют артезианскую воду (3,16% от количества рециркуляционной воды, что не превышает обычно добавляемого количества свежей воды для покрытия потерь от испарения и уноса в системе обратного охлаждения воды). За счет этой воды часть крепкого раствора донасыщается от =0,17 до =0,278. Обычная установка без использования артезианской воды для охлаждения абсорбера дает в этих условиях тепловой коэффициент = = 0,355, т. е. на 13,5% меньше, чем установка с промел<уточной подачей. [c.116]

В установке без промежуточной подачи раствора, но с использованием артезианской воды для более глубокого охлаждения абсорбера, тепловой коэффициент = 0,370, что на 10% меньше, чем в установке с промежуточной подачей раствора. [c.116]

Следовательно, экономию топлива в размере 13,5% можно получить без охлаждения абсорбера водой более низкой температуры, но в резз льтате применения колонны обращенной ректификации. [c.118]

При сохранении неизменной температуры охлаждающе абсорбер воды сокращается поверхность аппарата. При значительном превышении над можно также применить последовательное охлаждение абсорберов водой с использованием для охлаждения абсорбера низкого давления более теплой воды, уходящей из абсорбера высокого давления, что дает возможность сократить расход воды на охлаждение абсорбционной машины. [c.125]

При установке концентратора высокого давления, как и ри неполном охлаждении абсорбера высокого давления (см. рис. 55,6), температура крепкого раствора на входе в теплообменник значительно выще, чем /4. Соответственно повышается температура выходящего из теплообменника слабого раствора /а. Его состояние определяется точкой 3, расположенной выше линии кипения ро,. [c.128]

При получении холода низких температур часто применяют каскадное охлаждение. Схема, связанная с применением последовательной абсорбции для каскадного охлаждения абсорбера низкого давления, приведена на рис. 57. Подобную схему следует применять при получении холода низких температур, когда нет ограничений в отношении температуры нагрева генератора установки. Работающий на низкую температуру испарения абсорбер низкого давления, 5 содержит три последовательно охлаждаемые змеевики Л, В и С. Раствор, поглощающий пары, производящие холод низкой температуры, последовательно обтекает эти змеевики. При этом змеевик А охлаждается водой, змеевик В — холодным раствором промежуточной концентрации т, змеевик С — агентом, производящим холодильное действие при более высоком давлении испарения. Образовавшиеся при этом пары поглощаются абсорбером высокого давления 9. [c.129]

На г— -диаграмму наносят. кривую температуры охлажденного раствора в абсорберах MN (см. рис. 58, б), которую строят в зависимости от принятого режима охлаждения абсорберов. Например, если во всех абсорберах раствор охлаждается до одной и той же температуры (параллельное охлаждение абсорб-беров), то кривая будет совпадать с изотермой При последовательном охлаждении абсорберов одной и той же водой эту кривую следует вести, учитывая повышение температуры крепкого раствора в каждом абсорбере. [c.134]

Такие условия охлаждения абсорбера 4 позволяют получить растворы ацетилена концентрацией 10—1Ъ% (масс.). Однако хранить такие растворы под давлением опасно, поэтому образовавшиеся высококонцентрированные растворы ацетилена из абсорбера 4 дросселируются в емкость 8 до давления 120 кПа (1,2 кгс/см ). Дросселирование от давления абсорбции до давления в емкости 8 сопровождается десорбцией части растворенного ацетилена и понижением температуры раствора. [c.200]

Теплоотдача на стороне воды. Для охлаждения абсорберов применяют воду температурой артезианскую 8—14° С, речную (летом) 20—25° С, оборотную 25—30° С, морскую — разной температуры (в зависимости от района). [c.202]

С учетом современных тенденций, в развитии газоразделения и усовершенствования оборудования предложена перспектив(ная схема ГФУ. В пей использованы промежуточное охлаждение абсорберов, оборудование отгонной части фракционирующего абсорбе,ра, оборудование нижпей и верхней частей ректификационных колонн (рис. 24). [c.108]

Рис. 47. Схемы промежуточного охлаждения абсорбера

Закрывают задвижки на входе воды в конденсаторы-холодильники и холодильники, останавливают насосы и перекрывают задвижки на трубопроводах циркуляционного охлаждения абсорбера и подачи холодного орошения в КОЛОННЫ установки. При снижении температуры и давления в верхних частях ректификационных колонн верхние потоки откачивают в емкости парка. Остатки нефтепродуктов из колонн, подогревателей и емкостей откачивают в резервуары до полной остановки насосов. Газы при избыточном давлении сбрасывают из аппаратов в коллектор сухого газа. [c.158]

Какие применяются схемы промежуточного охлаждения абсорберов в чем их различие [c.175]

Цель работы — изучение процесса получения соляной кислоты из хлористого водорода без охлаждения абсорбера. [c.368]

Образующийся при охлаждении хлористого водорода, содержащего влагу, конденсат соляной кислоты из нижней части холодильника 5 стекает в верхнюю часть абсорбера <5. Тем же путем в абсорбер 6 поступает охлажденный хлористый водород. Кроме того, в верхнюю часть абсорбера 6 из абсорбера перетекает разбавленная соляная кислота при температуре 35-40 °С. Водятое охлаждение абсорбера X должно обеспечить изотермические условия при поглощении хлористого водорода кислотой с таким расчетом, чтобы температура вытекающей [c.61]

Прн. г<.гмакс это мпжет происходить в ябсорбере низкого давления (рис. 55,а). При поступлении слабого раствора в абсорбер низкого давления в состоянии переохлаждения (точка 3) в абсорбере сначала происходит адиабатическая абсорбция (линия 3 — В]). В результате этого процесса концентрация раствора повышается до причем поглощается некоторая доля паров рабочего агента х. При режимах работы установки, для которых х х, таким образом, нет надобности в охлаждении абсорбера водой. Аналогично при > >- макс такое положение может наблюдаться в абсорбере высокого давления (рис. 55,6). [c.127]

Исходная позиция при рассмотрении методов регулирования АРТТ — сохранение неизменности температурного режима работы дегазатора. Наиболее просто в этих условиях АРТТ может работать при постоянных концентрациях и давлениях ТХК и РС, соответствующих максимальной в результате уменьщения только количества воды, подаваемой на охлаждение абсорбера и резорбера, т. е. с минимальным тепловым коэффициентом. Между тем, более холодная вода может обеспечить высокие значения теплового коэффициента, а также снизить температуру нагрева. В соответствии с этим можно предложить два метода регулирования АРТТ изменением режима работы с фиксацией концентрации крепкого раствора в РС и с помощью взаимных перемещений раствора между ТХК и РС (рис. 70). [c.167]

Процесс абсорбции хлористого водорода водой с образованием соляной кислоты различной концентрации сопровождается большим выделением тепла (16,8 ккал1моль при 0° С бесконечном разбавлении или примерно 400—480 кал кг поглощенного HG1 при различных условиях). Поэтому для получения соляной кислоты концентрации 30—35% НС1 требуется обеспечить хороший отвод тепла, что достигается охлаждением абсорберов или отдельных ого секций водой (изотермическая абсорбция) или использованием метода адиабатической абсорбции, разработанного Гаспаряном . [c.238]

На рис. 47, а приведена одна из распространенных схем промежуточного охлаждения абсорбера. Часть абсорбента выводится на охлаждение из сливного стакана тарелки. Насосом 3 абсорбент прокачивается через холодильник 2 и охлажденный возвращается на нижележащую тарелку в сливной карман. При таком офо рмле-нии промежуточного охлаждения температура в средней части абсорбера регулируется автоматически расходом хладоагента в холодильнике 2. Для двухсливных тарелок вы вод и ввод абсорбента осуществляется из цевтраль-ного сливного стакана. [c.148]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология