Абсорбер скорость паров

Насадочные колонны, т. е. ректификационные колонны, заполненные насадкой, эффективны в тех случаях, когда скорость паров в колонне относительно постоянна, а объемы разделяемы. сред невелики. На НПЗ они часто применяются в качестве абсорберов для очистки газа. Характеристика различных типов насадки приведена в табл. 5.8. [c.239]

Затем прекращают подачу пара в рубашку автоклава и начинают спускать давление, направляя пары аммиака через две последовательно соединенные ловушки 4 в абсорберы 2 для поглощения водой. Скорость спуска давления в автоклаве регулируется в зависимости от давления в спускной линии, температуры в абсорберах и скорости абсорбции аммиака. Аммиачную воду, полученную в абсорберах, направляют в хранилище И. [c.169]

Через 10—15 мин в реакционную колбу вносят 0,2 г металлического хрома и растворяют его при нагревании до появления паров на выходе из абсорбера. Скорость тока азота 2—3 пузырька в секунду. [c.333]

Вследствие диффузии аммиака внутрь парогазового потока процессы тепло- и массопередачи протекают медленнее, чем при растворах (без инертного газа). Скорость диффузии определяется его движущей силой. В испарителе она возрастает с увеличением разности между давлением (концентрацией) паров аммиака непосредственно над стекающей жидкостью и их парциальным давлением (концентрацией) в парогазовом потоке. В абсорбере скорость диффузии зависит от разности между парциальным давлением (концентрацией) паров аммиака в парогазовом потоке и в смеси, равновесной водоаммиачному раствору. [c.145]

В общем случае можно считать, что вакуумные колонны характеризуются малыми нагрузками по жидкости (малые объемные расходы жидкости) и большими нагрузками по пару (высокие линейные скорости пара) атмосферные колонны — умеренными нагрузками по пару и жидкости колонны, работающие под давлением, — малыми нагрузками по пару и большими по жидкости. Особенно велики нагрузки по жидкости в абсорберах и десорберах. [c.106]

После появления клапанных тарелок их стали использовать в аппаратах различного назначения, включая абсорберы, абсорб-ционно-отпарные колонны, деметанизаторы и др. В этих аппаратах процессы массообмена протекают, как правило, при больших соотношениях потоков жидкость—газ. Производительность прямоточных клапанных тарелок определяется в этих условиях нагрузкой по жидкости, поэтому стремление обеспечить нормальную работу контактных устройств приводит к необходимости увеличения диаметра аппарата при наличии значительного запаса по скорости газа (пара). В нижней части абсорбционно-от-парных колонн, например где фактическая скорость газа (пара) составляет 50—60% от скорости захлебывания , интервал эффективной работы тарелок оказывается в связи с этим в 1,3— 1,5 раза ниже, чем при оптимальных условиях эксплуатации, т. е. [c.392]

Газ после конверсии окиси углерода (рис. У1П-22) проходит сатуратор 1, где при 112 °С, давлении 1,08 10 Па (1,1 кгс/см ) и соотношении пар газ = 1 донасыщается водяным паром, затем поступает в теплообменник 2 и подогревается до 126—140 °С за счет тепла газа, выходящего из реактора. После смешения с воздухом до соотношения СО = 1,5 1 газ направляется в реактор 3 первой ступени. Здесь при 140—190 °С и объемной скорости 10 000—14 000 ч содержание СО снижается с 2,5 до 0,2—0,5%. Далее газ направляется через конденсатор 4 и абсорбер 5, орошаемый раствором амина для удаления двуокиси углерода. После смешения с воздухом до соотношения О2 СО = 1 1 и нагревания во втором теплообменнике 5 до 170 °С газ направляется в реактор 6 второй ступени. Очищенный газ проходит холодильник 4, абсорбер СОа и поступает на стадию синтеза аммиака. Содержание СО в очищенном газе менее 10 см /м . [c.416]

Некоторое уменьшение потерь фенола в абсорбере может быть достигнуто также увеличением диаметра его верхней части, так как при этом снижается скорость движения паров воды и фенола. [c.84]

Реакционная смесь через промежуточную емкость 3 отводится в колонну 7 для завершения гидролиза и отгонки изопропанола-сырца. Перед вводом в колонну 7к реакционной смеси добавляется некоторое количество воды. Колонна /работает под вакуумом, что благоприятно сказывается на протекании процесса, так как увеличивается скорость отгонки образовавшихся паров ИПС, следовательно, увеличивается полнота гидролиза и уменьшается образование ДИПЭ. В свою очередь, снижение температуры процесса обусловливает значительное уменьшение коррозии колонны и особенно кипятильника 12. Из верхней части колонны 7 отводятся пары 85 %-ного ИПС-сырца, которые промываются в скруббере 8 горячим раствором слабой щелочи и конденсируются в конденсаторе Р. Жидкий ИПС-сырец из приемника 10 откачивается на установку ректификации. Из нижней части колонны 7 отводится 70 %-ная серная кислота, которую возвращают в абсорбер 2. [c.421]

Реакционный сосуд представляет собой конусовидную колбу 13 из термостойкого стекла вместимостью 350 мл с пришлифованным горлом и двумя боковыми отростками. В один из них вставляется термометр 14 для контроля температуры жидкости, в другой — капилляр 12 для ввода инертного газа. Посредством шлифа колба соединяется с колонкой 15 (длина 100, диаметр 20 мм), заполненной насадкой (фарфоровые цилиндры высотой 4 и диаметром 3 мм). Колонка снабжена электрообогревом 16 и термоизоляцией 17. В верхней части ее установлен термометр 14 для измерения температуры паров. Через боковой отвод со шлифом на конце колонка соединена с конденсатором-холодильником 18, приемником 19 и блоком абсорберов 22, состоящим пз четырех последовательно соединенных поглотительных сосудов. Первые три сосуда заполнены титрованным раствором иода, последний сосуд — раствором тиосульфата натрия для улавливания паров иода. Система абсорберов соединена с газовыми часами 23 для измерения объема газа-носителя, прошедшего через систему. Скорость газа контролируется реометром 6, находящимся между газовым баллоном и колбой. Шкала реометра предварительно градуируется с помощью газовых часов при рабочем сопротивлении системы. [c.67]

Диаметр абсорберов для осушки гликолями можно вычислить обычными методами расчета колонн./ Одпако вследствие склонности растворов гликоля к ненообразованию, проявляющейся при некоторых условиях, следует принимать сравнительно небольшую скорость газа. Опубликована [5] номограмма для определения константы в уравнении Брауна-Саудерса для скорости пара, учитывающем расстояние мен<ду тарелками н допускаемую потерю триэтиленгликоля. Для типичного случая, когда расстояние [c.259]

В абсорберах тарельчатого или насадочного типа процессы подготовки газа стараются вести при режимах, приближающихся к режиму "эмульгирования". Именно в этом случае достигается максимум скорости процессов массообмена. Удержать процесс в этом режиме очень трудно, и практически скорость газа в абсорбционных колоннах составляет примерно 30% от скорости эмульгирования. При попадани е в абсорбент примесей, обладающих поверхностно-активными или стабилизирующими пену свойствами, эмульгирование и последующее интенсивное пенообразование наступают при значительно меньших скоростях газов и паров в абсорбционной колонне [10]. К таким примесям относятся ингибиторы коррозии, продукты взаимодействия аминов с неуглеводородными компонентами сырьевого газа, углеводороды конденсата, химические реагенты предыдущих стадий подготовки газа, соли пластовых вод, механические примеси (углеродные дисперсии, окалина и др.). [c.76]

В качестве таких добавок указываются соединения типа трехокиси мышьяка, селеновой и теллуровой кислот с введением синергически действующих аминокислот. Этот процесс применим как для раздельного удаления сероводорода или двуокиси углерода, так и для удале- [ия их смесей. В Европе имеется большое число установок для работы по этому процессу в США строится первая такая установка [33]. Вслед ствие высоких скоростей абсорбции и десорбции двуокиси углерода в этом случае можно уменьшить габариты абсорбера и регенерационной колонны и снизить расход водяного пара. [c.435]

Для выбора оптимального гидравлического режима пенных аппаратов в промышленной схеме проведены опыты на моделях. Установлено влияние основных параметров процессов абсорбции и десорбции сероводорода (высоты пены на решетке, высоты сливного порога, скорости газа и пара в аппаратах, интенсивности потока орошающей жидкости) на коэффициент полезного действия полки 1). Показано, что при оптимальном режиме работы пенного абсорбера для полной очистки газа достаточно двух полок. [c.42]

На установке одного из предприятий СССР природный газ под давлением 1,1 МПа промывают М-метилпирролидоном-2, содержащим 3—6% воды. При этом содержание этилмеркаптана снижается от 150—250 до 1—6 мг/м при и. у. (в расчете на серу) [106]. Нагрузка по газу равна 36 тыс. м при н. у. в час. Скорость циркуляции абсорбента 35 м /ч. Растворитель регенерируют отдувкой газами, отходящими из производства метанола, и водяным паром. Температура в нижней части регенератора 130—НО С. Для рекуперации паров Ы-метилпирролидона-2 газовые потоки промывают водой и промывные воды подают в абсорбер. Расходные коэффициенты пара 3 т/ч N-МП менее 0,1 кг на 1000 газа при и. у. отдувочного газа 100 при н. у. на м К-метилпирролидона-2. [c.304]

В реакционную колбу помещают 30 мл раствора Н3РО1 (пл. 1,60), а в абсорбер — 5 мл 1%-ного раствора КОН. Погружают абсорбер в лед, присоединяют его и реакционную колбу к очистительным склянкам и включают ток азота. Через 10—15 мин. в реакционную колбу вводят 0,2 г металлического хрома особой чистоты и растворяют его при нагревании до появлеиия паров на выходе из абсорбера. Скорость тока азота при растворении хрома должна составлять 2—3 пузырька в секунду. Образовавшуюся в реакционной колбе восстановительную смесь ярко-синего цвета охлаждают, не прекращая тока азота. Раствор щелочи в абсорбере заменяют на свежий, а в реакционную колбу с восстановительной смесью вводят 10 мл раствора А. Пропускают 5—10 мип. ток азота и нагревают реакционную смесь до появления паров на выходе из абсорбера. Процесс восстановления длится 30—35 мин. [c.201]

В реакционную колбу установки (рис. 1) загружают 30 мл раствора Н3РО4, а в абсорбер—5 мл 1 %-ного раствора КОН. Погружают абсорбер в лед, подсоединяют абсорбер и реакционную колбу к очистительной системе и включают ток азота. После 10—15-минутного продувания установки азотом загружают в реакционную колбу 0,2 г металлического хрома и начинают при нагревании растворять хром до появления паров на выходе из абсорбера. Скорость азота при растворении хрома должна составлять 2—3 пузырька в секунду. Образовавшуюся в реакционной колбе Ярко-синего цвета восстановительную смесь охлаждают (она пригодна для 3—4 определений серы), не прекращая тока азота, загружают в абсорбер новую порцию 1 %-ного раствора КОН (5 мл). Установка готова для восстановления серы в пробе красного фосфора. Для этого в реакционную колбу со смесью загружают 10 мл раствора А и после 5—10-минутного продувания установки азотом начинают нагревание реакционной смеси до появления паров после абсорбера. Процесс восстановления длится 30—35 мин. [c.251]

Крепкий раствор собирается в расположенном в верхней части аппарата ресивере, откуда забирается насосом для раствора. В нижней части аппарата движущийся с большой скоростью пар увлекает за собой жидкость. Нижняя часть абсорбера заполнена пеной из раствора и пара. По мере поглощения объед паров становится значительно меньшим, жидкость сливается в сплошную массу, пронизываемую множеством паровых пузырей. В более высоких сечениях аппарата число пузырей сильно уменьшается, в связи с чем возникает во все возрастающей степени переохлаждение раствора. Наконец, верхняя часть аппарата может быть заполнена только крепким раствором, так как все пары поглощены ранее. Проходя по охлажденным тру- [c.83]

Определяют диаметры абсорбера и десорбера. Предварительно рассчитывают массовую скорость паров в наиболее нагруженном ими сечении абсорбера (иод его иижией тарелкой). Определяют диаметр десорбера. Предварительно находят массы газа в верхнем и нижнем сечениях десорбера и ведут расчет ио наиболее нагруженному из них (чаще инжнему). Все вычисления делаются так же, как и при определении диаметра абсорбера. [c.52]

При вводе в абсорбционную камеру газа, не насыщенного предварительно водяными парами, и одновременном выводе газа из нее содержание пара в выходящем газе неизвестно. Чтобы определить скорость абсорбции по расходам входящего и выходящего газа, необходимо донасы-тить или осушить газ на выходе из абсорбера. [c.89]

В аппарате / 70—90%-ный метиловый спирт при 74°С испаряется в токе воздуха, и спирто-воздушная омесь, перегретая в аппарате 2 до 110°С, пропускается в реакторе 3 со скоростью 1,5—1,6 м/с через слой катализатора. В зоне контактирования за счет теплоты реакции устанавливается температура 650—690 °С. Реакционный газ, проходя через подконтактный трубчатый холодильник 4, охлаждается до 140 °С за счет испарения воды в межтрубном пространстве. Полученный пар используется для испарения спирто-водной смеси в аппарате 1. В абсорбере 5 формальдегид и непревращенный метиловый спирт поглощаются водой, а отходящие газы, пройдя промывку в скруббере 7, выбрасываются в атмосферу. Теплота абсорбции [c.263]

Рассмотрим кратко показатели работы некоторых промышленных установок переработки природных газов с применением холода. Установка, схема которой показана иа рис. 109, предназначена для извлечений из газа 52% этана (от потенциала). Ее производительность по газу 14,2 млн. м сут. Газ поступает на установку под давлением 59,8 кгс/см с температурой 23,9° С. Извлечение пропана на этой установке достигает 99%. Пропан применяется для охлаждения газа до —40° С перед его подачей в абсорберы. В качестве ингибитора гидратообразования используется гликоль. Для улавливания паров и капель абсорбента, уносимого с газом из абсорберов, применяется система масляная губка . Скорость циркуляции регенерированного абсорбента 6850 л/мин. Давление в абсорберах и парциальном стабилизаторе насыщенного абсорбента равно давлению газа на входе в установку, т. е. 59,8 кгс/см . Реабсорбер 10 и демета- [c.188]

В качестве абсорбентов в процессах сероочистки широко применяются мопо-и диэтаноламин (МЭА и ДЭА), особенно первый. На схеме, представленной на рис. 172, регеперировапный раствор амина подается иа верх абсорбера. Если скорость циркуляции раствора очень велика, то он подается в абсорбер двумя потоками. Например, па схеме рис. 172 частично регенерированный раствор выводится из системы регенерации и подается на одну из тарелок в середине абсорбера. Благодаря этому значительное количество кисл1лх компонентов извлекается из газа на нижних тарелках. Полностью восстановленный раствор амина поступает на верхнюю тарелку абсорбера и окончательно доочищает газ. Оба потока выводятся вместе с низа абсорбера и направляются на регенерацию. Такая схема дороже по капитальным затратам, однако она более экономична при эксплуатации за счет меньшего расхода пара па регенерацию раствора. [c.268]

По окончании цикла адсорбции трехходовые краны переключают на цикл десорбции. В качестве десорбента используют водяной пар. Для этого воду подают в испаритель, откуда полученный пар, смешиваясь в смесителе 1 с сопровождающим газом, через трехходовый кран со скоростью 2 см /(см -ч) направляется в адсорбер. Смесь десорбата и десорбента, пройдя через трехходовый кран, конденсируется в холодильнике и собирается в приемнике, где после отстаивания вода отделяется от к-пара-фипов. Последние сушат хлористым кальцием. Сопровождающий газ через абсорбер и газовый счетчик выбрасывается в атмосферу. [c.241]

При пуске первой установки синтеза хлористого аллила было выявлено несовершенство узла изотермической абсорбции. В гидравлических расчетах специалисты фирмы, но всей вероятности, перепутали нротивоточное движение продуктов между аппаратами с прямоточным внутри них. В результате пропускная способность абсорбции но хлористому водороду и пропилену, а также соляной кислоте, потоки которых двигались навстречу друг другу между аппаратами, оказалась равной 30-36% от проекта. В то же время смесители хлорирования пропилена не могли эксплуатироваться продолжительное время нри нагрузках ниже 60% от проекта. На малых скоростях смешения хлора и пропилена они забивались. Специалисты завода предложили пересчитать необходимую поверхность теплообмена изотермических абсорберов и нри возможности уменьшить их высоту. В результате было демонтировано 60% установленных графитовых блоков, произведена нереобвязка линий соляной кислоты и паров. На оставшихся 40% блоков таким образом были решены вопросы гидравлики, и пропускная способность узлов абсорбции выросла до 120% от проектной. [c.14]

Анализ результатов расчета насадочного абсорбера показывает, что основное диффузионное сопротивление массопереносу в этом процессе сосредоточено в жидкой фазе, поэтому можно интенсифицировать процесс абсорбции, увеличив скорость жидкости. Для этого нужно либо увеличить расход абсорбента, либо уменьшить диаметр абсорбера. Увеличение расхода абсорбента приведет к соответствующему уве.пиче-нию нагрузки на систему регенерации абсорбента, что связано с существенным повышением капитальных и энергетических затрат (возрастают расходы греющего пара и размеры теплообменной аппаратуры). Уменьшение диаметра абсорбера приведет к увеличению рабочей скорости газа, что вызовет соответствующее возрастание гидравлического сопротивления абсорберов. Ниже приведены результаты расчета абсорбера при рабочей скорости газа ш = 2,15 м/с, практически вдвое превышающей принятую ранее [c.202]

Добавка активатора значительно увеличивает скорость абсорбции и десорбции СОз, поэтому для такого процесса требуются абсорбер и отпарная колонна гораздо меньших размеров, чем при обычном процессе очистки горячим раствором карбоната калия. Как сообщают, регенерация арсеиитных растворов протекает легче и прп более низкой температуре, поэтому расход пара на регенерацию снижается. Можно также проводить регенерацию раствора под давлением, что позволяет снизить затраты на последующее сжатие СОа- Вследствие высокой скорости процесса абсорбции и полной отпарки раствора при процессе Джаммарко можно получить газ с очень низким остаточным содержанием двуокиси углерода [52]. [c.109]

Для осушки газа от влаги в процессе промысловой подготовки газа к транспорту на газовых месторождениях с небольшим дебитом часто используются прямоточные абсорберы распыливающего типа, состоящие из ряда последовательно соединенных ступеней. Каждая ступень представляет собой контактную камеру и следующий за ней сепаратор. Абсорбент ДЭГ с расходом д впрыскивается в контактную камеру через форсунку. Поскольку размер капель, образующихся при распыливапии зависит от скорости капель относительно потока газа, то обычно впрыскивание осуществляется против потока газа. Это способствует образованию мелких капель в процессе вторичного дробления. Капли сначала некоторое время движутся против потока, а затем увлекаются потоком. За время контакта с газом капли абсорбируют из газа содержащиеся в нем пары воды. Затем газожидкостный поток попадает в сепаратор, в котором жидкая фаза отделяется от газа. Для определения параметров одной ступени необходимо знать динамику процесса абсорбции, а также эффективность улавливания капель сепаратором. Рассмотрим теперь динамику процесса массообмена капель ДЭГа с влажным газом. Для простоты будем считать, что сепаратор полностью улавливает все капли и ступени абсорбера одинаковы, [c.521]

Кя=У 1х при температуре кипения питания в десорбционной колонне а — наклон равновесной кривой у 1х при температуре жидкости, поступающей в абсорбционную колонну К —у х при температуре насыщенного раствора, покидающего абсорбционную колонну Сз — годовая стоимость амортизации аппарата и затрат энергии, долл (м год) С5 —общая стоимость процесса десорбции, долл/кмоль паров, подаваемых в десорбер (включая стоимость загрузки, охлаждающей воды и греющего пара) 1/1/(/2 — оптимальное отношение мольных концентраций в газе, проходящем через абсорбер (см. ниже) б — время работы, ч1год G — мольная скорость газа в абсорбере, кмольI ч м )-, г — отношение действительного флегмового числа в дйстил-ляционной колонне к минимальному флегмовому числу п—показатель степени в выражении Но. т G L) . [c.417]

Воздух в реактор подается поршневыми компрессорами типа 205ВП 20/18 со скоростью 0,4 м /с. Отработанный воздух, содержащий пары ацетона и изопропилового спирта, из реактора поступает в обратный холодильник 6, где охлаждается до 40 °С и направляется в абсорбер, который орошается дистиллированной водой. При охлаждении парогазовой смеси происходит конденсация паров органических веществ. Конденсат через подогреватель 5 возвращается в окислитель. [c.223]

Из подогревателя газ поступает в реактор P-I, здесь происходит гидрирование непредельных углеводородов при температуре 150°С и объемной скорости подачи сырья 1000 ч на низкотемпературно катализаторе (палладий на окиси алюииния). Из реактора газ (за счет гидрирования непредельных в реакторе температура повышается до 175°С) поступает в подогреватель предварительно смешиваясь с водяным паром в соотношении 1 1. Парогазовая смесь нагревается до температуры 400°С и поступает в нижнюю часть конвертора К-3 на конввр-сию окиси углеводорода в двуокись углерода, которая происходит на железохроновом катализаторе при температуре 400 0 и объемной скорости подачи 600 ч . После конвертора газ охлаждается до 40°С, затем поступает в абсорбер К-4, где происходит поглощение двуокиси углерода моноэтаноламином. Регенерация МЭА приизводится в колонне К-5. [c.58]

Фирмой Fillips Petroleum разработана схема регулирования работы крупного фурфурольного абсорбера эффективностью 100 теоретических тарелок, предназначенного для выделения дивинила из потока углеводородов со скоростью около 60 м /ч. В этой схеме хроматограф изменял сумму примесей (а- и изобу-тиленов) на 26-й тарелке колонны и выдавал ежеминутно корректирующее воздействие на регулятор скорости потока пара в кипятильник. Схема обеспечивала поддержание иримесей в точке отбора пробы на уровне 10%. Динамические характеристики абсорбера характеризуются следующими данными время установления состава на 26-й тарелке с момента изменения задания регулятору расхода пара составляет 6 мин, после изменения состава или скорости потока питания — 6—7 мин. Отмечено, что при переменном составе и расходе потока питания абсорбера трудно добиться хорошей стабилизации качества продукта даже при использовании хроматографа. [c.311]

В новейших установках редуктор обычно заменяют тепло-обменнико.м и регенератором, размеры которых подбирают таким образом, чтобы достигался не только хороший теплообмен, но и наиболее продолжительное пребывание в них медноаммиачного раствора при повышенной температуре после абсорбции СО. В правильно спроектированной аппаратуре должна преобладать тенденция к восстановлению раствора, этим процессом легче управлять, чем окислением. Для поддержания равновесия между этими процессами пользуются вентилем, позволяющим шунтировать аммиачный абсорбер (см, рекомендацию 7, стр. 257). При открытом вентиле медноаммиачный раствор, поступающий в теплообменник, обогащается СО и скорость восстановления увеличивается потери аммиака в газе, направляемом в водяной скруббер, также во зрастают. Oднoв peмeннo вследствие насыщения этого газа парами воды понемногу повышается плотность медноаммиачного раствора. [c.258]

На рис. 8 приведена схема производства синильной кислоты из формамида. Формамид в присутствии инертного газа и аммиака, добавляемого для предотвращения образования СО и NH3 из H N и НаО в жидкой фaзe , подают в испаритель 2 и из него в реактор /. Скорость подачи реагентов регулируют так, чтобы время контакта было равно 0,10—0,25 сек. Газы, выходящие из реактора, поступают в холодильник 3, а затем в абсорбер 4, где очищаются от аммиака. Очищенный газ подают в холодильник 5, где конденсируется синильная кислота. Несконденсировавшиеся пары синильной кислоты поглощаются водой в абсорбере 6. Конденсат из холодильника 5 и водный раствор синильной кислоты из абсорбера 6 перегоняют на ректификационной колонне 7, откуда товарная синильная кислота (98 H N) направляется в сборник 9. [c.93]

При абсорбции серного ангидрида водными растворами серной кислоты необходимо строго разграничить условия, соответствующие концентрации серной кислоты ниже и выше 98,3% (98,3%-ная концентрация соответствует азеотропной смеси с максимальной температурой кипения). Это требование обусловлено тем, что в области низких концентраций (до азеотропной точки) в газовую фазу выделяются пары Н2504 и Н2О, а в области высоких концентраций (после азеотропной точки) в газовую фазу выделяются пары Н2504 и ЗОд. Поэтому, если в газовую фазу, находящуюся в равновесии с серной кислотой с концентрацией выше 98,3%, ввести дополнительно некоторое количество паров 50з, равновесие нарушится и начнется процесс абсорбции 50 серной кислотой. Для расчета такого процесса могут быть использованы обычные уравнения, предложенные для абсорбции хорошо растворимых газов. Влияние различных факторов на константу скорости абсорбции установлено лабораторными исследованиями , числовое значение этой константы для башен с насадкой установлено обследованием заводских абсорберов . [c.221]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология