Составляющие радиальной силы

Испытания 12-камерного подшипника (натурных размеров) показали, что несущая способность при перепаде давления 6 кгс/см и относительном эксцентриситете 0,6 составляет —3 т. При вращении несущая способность несколько повышается. По сравнению с радиальной силой, действующей на ротор насоса и установленной опытным путем, несущая способность испытанного подшипника выше, что подтверждает возможность его применения в ГЦН. [c.360]

Фиг. 4. 19. Графическое определение тангенциальной и радиальной-составляю-щей сил, действующих на шатун.

Потери на преодоление трений поршня и поршневых колец в компрессорах со смазкой составляют 60—70 % от суммарных потерь на преодоление трений поршневого компрессора. Силы трения в уплотнении возникают от действия давления газов на кольцо (85 %) и от сил упругости колец (15 %). Они создают радиальное давление колец на стенку цилиндра, которое определяется по формуле [c.226]

Для расчета распределения температур, скоростей и концентраций в закрученном потоке используются уравнения движения, неразрывности, энергии и диффузии. Уравнения составляются в цилиндрической системе координат с азимутальной симметрией локальных параметров. При расчёте закрученных потоков используют интефальные методы, связанные с определением энергетических потерь, интенсивности тепло- и массообмена при турбулентном режиме [12], но с учетом особенностей распределения скоростей и давлений в радиальном направлении, возникающих под действием поля центробежных массовых сил. В закрученном потоке нарушаются многие исходные предпосылки в области пристенного течения, которые используются при построении интегральных методов расчета осевых течений в каналах. [c.15]

После выбора расчетной схемы составляют канонические уравнения деформаций каждого элемента в месте сопряжения под действием внешних нагрузок и краевых сил Р и моментов М, которые считают условно известными. Радиальные перемещения А и углы поворота д оболочек в месте стыка элементов по условию неразрывности должны быть равны. Верхние индексы соответствуют рассматриваемому элементу (крышка — к, днище — д, цилиндрическая обечайка — ц), нижний индекс — виду нагрузки (от действия центробежной силы — цс, от давления жидкости — ж, от краевой силы — Р, от краевого момента — AI). Из условия неразрывности деформации пар элементов крышка—цилиндр, цилиндр—днище следует [c.352]

Поместим начало координат в центре дна сосуда, ось г (ось вращения) направим вверх. Решение задачи начнем с выражения единичных массовых сил, обозначив координаты точки В — X, у, г или, переходя к цилиндрическим координатам, / , ф и г. Радиальная (центробежная) единичная массовая сила на координате г составляет со г. Тогда (см. рисунок) [c.126]

Таким образом, под действием центробежных сил в роторе происходит частичное разделение изотопов в радиальном направлении слой газа вблизи оси обогащается, а вблизи стенки обедняется легкими молекулами. Максимальная линейная скорость вращения газа U = = wa достигается на стенке (а — радиус ротора). В соответствии с распределением Больцмана равновесный коэффициент разделения в роторе составляет [c.467]

В роторе имеются радиальные прорези, в которые вставлены стальные пластинки, свободно перемещающиеся в пазах. Пластинок обычно бывает не менее 20. При вращении ротора с большой скоростью пластинки под действием центробежной силы выходят из пазов и плотно прижимаются к стенкам цилиндра. Серповидное пространство между ротором и цилиндром во время вращения ротора разделяется на ряд отдельных отсеков различного объема (вследствие эксцентричности). При вращении ротора по часовой стрелке воздух из всасывающего патрубка заполняет отсеки, которые при дальнейшем вращении разобщаются от всасывающего патрубка и постепенно уменьшаются в объеме. В результате уменьшения объема отсеков происходит сжатие заключенного в них воздуха, который под повышенным давлением выбрасывается в нагнетательный патрубок, а оттуда в воздухосборник. Таким образом, за один оборот ротора происходит всасывание, сжатие и нагнетание воздуха. Число оборотов ротора составляет 700—1 500 в [c.177]

Увеличение радиального усилия от затяжки коллектора и нагрева по сравнению с усилием, вызванным только центробежными силами, составляет [c.416]

Наибольшее радиальное перемещение точки / ролика достигает 2,4 мм при приложении силы обкатки в точке Ь, что приводит к отклонению диаметра 4 лш такое отклонение составляет основную часть общего допуска на диаметр (40—100%)- [c.92]

Затем составляются уравнения совместности деформаций, по которым радиальные перемещения и углы поворота краев каждой из оболочек в месте их соединения, вызванные дей-ствие.м всех внешних нагрузок (включая распорные силы), краевых сил и краевых моментов, равны между собой [c.211]

Составляют уравнения равенства радиальных и угловых деформаций, происходящих от всех нагрузок внешних сил и искомых краевых сил Ро и моментов Мо- [c.230]

В уравнениях (1) определяющими параметрами являются коэффициенты и/г и и перед частными производными. Внутри твердой фазы, очевидно, эти коэффициенты равны нулю, и конвективные уравнения переноса тепла и массы превращаются в уравнение переноса для неподвижной среды. При оседании растущего кристалла в поле массовых сил влияние дополнительного радиального движения жидкости проявляется только вблизи движущейся поверхности раздела фаз. Влияние дополнительной радиальной скорости (5) практически не сказывается на распределении скорости жидкости вдали от кристалла, где поправка составляет ничтожную долю от общей поступательной скорости кристалла. В тонком пограничном слое уменьщение скорости жидкости у поверхности твердой фазы приводит к тому, что скорости жидкой фазы и скорость роста кристалла становятся одного порядка (5). [c.261]

При использовании овальных подшипников для ощутимого повышения устойчивости роторов требуются значительные отступления от круговой цилиндрической формы вкладышей, с тем чтобы величина по отношению (1) была близкой к величине 5Со, по отношению (28) гл. П1 и составляла около 0,7 или более. Однако в таких подшипниках смазочный слой оказывается весьма податливым в направлении овальности и слабо противодействует переменным силам из-за неуравновешенности роторов. Чаще всего овальные и многоклиновые подшипники с жидкостной смазкой выполняются с минимальным радиальным зазором около (немного более или менее) 1/1000 радиуса вала, а наибольший зазор превосходит эту величину в 2—3 раза. Многоклиновые подшипники (рис. 30, г, д, е, и иные) являются простейшей модификацией обычных цилиндрических подшипников и вместе с тем обладают достаточной несущей способностью в сочетании с повышенной виброустойчивостью. Такие подшипники привлекают внимание конструкторов и все чаще применяются в быстроходных турбомашинах, хотя их свойства до сих пор изучены недостаточно. Так, из-за особенностей формы овального или многоклинового смазочного слоя могут существовать более или менее значительные зоны повышенной или пониженной устойчивости роторов, зависящие от амплитуды его колебаний и от его угловой скорости. [c.142]

Радиальные напряжения, которые возникают в блоке эпоксидной смолы на стержне, значительно больше, чем в пленке, поскольку диаметр блока и толщина слоя компаунда на стержне значительно превосходит толщину пленки покрытия. Следовательно, основной вклад в контактное давление вносят радиальные напряжения в блоке эпоксидной смолы. Вполне логично заключить, что эти напряжения, оказывая влияние на силу трения, тем самым вносят вклад в адгезионную прочность. Представлялось интересным измерить силу трения, вызванную действием контактного давления. Для этой цели были изготовлены несколько видоизмененные образцы. Один из концов стержня, выступающий из блока, освобождали от пленки покрытия путем обработки растворителем, а с другой стороны блока производили кольцевую зачистку. При измерении усилия сдвига стержня относительно пленки покрытия после разрушения адгезионной связи оказалось, что сила трения сравнительно невелика и составляет 2—3 МПа, что на порядок ниже значения адгезионной прочности, т. е. первоначального усилия сдвига стержня (рис. 1.16). [c.50]

Газы поступают в цилиндр через тангенциальный патрубок и, совершая вращательное движение, поднимаются по винтовой линии, а затем удаляются через верхнюю часть цилиндра. Содержащиеся в газах частицы под действием центробежной силы движутся в радиальном направлении, достигают водяной пленки, смачиваются ею и смываются через воронку и водяной затвор. Удельный расход жидкости составляет 0,2 л/м5 газа при диаметре скруббера 1 м. С увеличением диаметра расход жидкости уменьшается. Степень очистки газа зависит от большого количества факторов, <в том числе и диаметра скруббера. Она составляет 87—91% для скрубберов диаметром 1 м и меньше. [c.258]

Из приведенных данных видно, что уже на расстоянии полуволны л от начала координат радиальное перемещение стенки цилиндра составляет примерно 4% от его значения на краю на расстоянии одной волны (2я) это значение падает примерно до 0,2% [17]. Таким образом, все точки цилиндра, отстоящие более чем на длину полуволны от места приложения силы, практически можно считать бесконечно далекими, и действием на них силы можно пренебречь. [c.83]

С целью уменьшения сил трения в пазах пластины располагают не радиально, а отклоняя их вперед по направлению вращения. Угол отклонения составляет 7—10°. При этом направление силы, действующей на пластины со стороны корпуса и разгрузочных колец, приближается к направлению перемещения пластины в пазах и сила трения уменьшается. [c.388]

От усилителя масло через штуцеры 4ч 5и каналы в корпусе подается в поршневую или штоковую полость цилиндр ов. Пробки 3 заглушают отверстия, служащие для выпускав воздуха из гидросистемы. Сила, развиваемая гидроцилиндром, составляет 1470 Н при давлении масла 1 МПа и 14 700 И при давлении 10 МПа. Давление масла контролируют по манометру. На лицевой стенке усилителя имеется шкала для перевода давления масла в силу, развиваемую гидроцилиндром. Ход поршня гидроцилиндра 10 мм. Для выключения неработающих гидроцилиндров шток поворачивают на 90°. При этом прямоугольный выступ штока устанавливается перпендикулярно прямоугольному пазу корпуса цилиндра. Для фиксации положения поршня в его нижний торец запрессован штифт, входящий в радиальный паз крышки цилиндра. При включении цилиндра резьбовое отверстие штока заглушают пробкой. Заготовки устанавливают с помощью сменных унифицированных наладок, планок, угольников и т. д. (рис. 5.22). [c.435]

Если частица движется по дуге окружности радиусом К с угловой скоростью то ее радиальное ускорение, возникающее под действием центробежной силы, составляет [c.315]

Рассмотрим простейший случай уплотнения в цилиндре (рис. 8.14). Нормальная сила Fq, приложенная к верхнему поршню, создает в материале напряжения — нормальное т и радиальное т, . Из-за существования радиального напряжения возникает сдвиговая сила трения, которая действует в направлении, противоположном нормальной силе. Поэтому сила действующая на нижний поршень, окажется меньше, чем сила, приложенная к верхнему поршню. Составляя баланс сил, подобно тому как это было сделано при выводе уравнения Янсена, и предполагая, что трение о стенки существует, отношение осе-вого напряжения к радиальному постоянно для любой точки и коэффициент трения о стенку тоже постоянная величина, получим простое экспоненциальное соотношение между приложенной и передаваемой силами (подробно см. в разд. 8.11) [c.237]

При быстром вращении ротора (число оборотов составляет несколько тысяч в минуту и зависит от диаметра ротора) фазы движутся противотоком в радиальном направлении, экстракт и рафинат вытекают с противоположных концов вала экстрактора. Изменением давления на выходе легкой жидкости перемещают основную границу раздела фаз внутри ротора в соответствии с тем, какую фазу необходимо диспергировать. Из-за большой центробех-с-ной силы в экстракторе возникает значительное давление, равное примерно 1,5—12 ат. Центробежные экстракторы характеризуются очень малой величиной УС. Например в машине, перерабатывающей 3400 л/мин, общий объем жидкости составляет всего лишь 900 л. Имеются машины лабораторных размеров (производительностью менее 4,5 л/мин) н промышленные аппараты больших размеров и производительностей (3400 л1мин) с приводом мощностью до 15 кет. [c.598]

Исследуемый трубчатый образец нагружали вдоль оси образца так, что скорости изменения напряжения (Тц = QI 2nR Jl), где Q — осевая сила, составляли 0,01 0,1 1 и 10 МПа/с. В радиальном направлении образец нагружали постоянной скоростью так, ч1о скорости изменения напряжения (Тга = рОс 1 2Щ, где р — внутреннее давление, составляли 0,03 0,3 3 и 30 МПа/с. [c.30]

Плунжеры и втулки раздельно не подлежат замене. В случае выхода из строя одной из сопряженных деталей необходимо полностью менять пару. Изготовление и доводка новой плунжерной пары силами неспециализированных предприятий является очень трудоемким процессом, а при отсутствии специального прецизионного оборудования изготовление пары высокого качества невозможно. Радиальный зазор по общей образующей цилиндрических поверхностей плунжера и втулки составляет 0,001—0,002 мм, поэтому отверстие под плунжер выполняют с натягом, а затем с большой осторожностью доводят до номинального. При малейшем задире на рабочих поверхностях плунжера или втулки, конусности или эллипсности плунжерная пара непригодна для использования в лубри каторах высокого давления. [c.180]

Из рис. 2-101,а видно, что внешний диаметр керамической детали больше, чем внутренний диамепр металлической втулки. Спай создается применением начального усилия, направленного вдоль оси спаиваемых деталей, которое может достигать 20 г. Заклинивание создает радиально направленную силу н, деформирующую металлический и керамический цилиндры. В больщинстве случаев деформация керамического компонента составляет менее 0,1 мм в диаметре. Действие силы Рп ограничено сравнительно малой площадью контакта вблизи вершины конуса. Такая высокая концентрация давления, вызванная посадкой во время пайки, создает пластичность в дуктиль-ном металлическом покрытии, благодаря чему оно растекается вокруг керамики,, образуя вакуумноплотный спай (рис, 2-101,6). [c.156]

Для повышения чувствительности золотник 4 выполнен вращающимся. -.Силовое масло из полости А по центральному каналу в золотнике поступает к диску, имеющему три сопла, оси которых 3 расположены тангенциально к оси золотника. Реактивная сила струи масла, истекающей из сопел 3 заставляет золотник вращаться. Скорость вращения золотников для обеспечения жидкостного центрирования обычно составляет 1000— 2500 об/мин. Контакт вращающегося золотника 4 с пружиной -1 осуществляется через упорный подшипник качения 2. Золотнику сообщается постоянное колебательное движение вверх — вниз с определенной амплитудой также с целью повышения чувс5гвительности системы усиления. Для этого в золотнике сделано радиальное отверстие 5, через которое полость В может соединяться со сливом. Это отверстие пропускает масло из полости Ъ только в тот иомент, когда оно совпадает с таким же отверотием в буксе. Это происходит один раз за один оборот золотника. В момент совпадения отверстий давление в полости В снижается, и золотник 4 перемещается вниз. В следующий момент, при повороте золотника импульсное давление в полости В восстанавливается. Расход масла и степень отклонения золотника можно регулировать дроссельным винтом, перекрывающим отверстие 5. [c.148]

Механическое распыление вращающимися дисками — центробежное дисковое распыление. Попадающая на вращающийся диск жидкость за счет действия центробежной силы начинает перемещаться к краю диска. При отсутствии трения частицы жидкости перемещаются по диску в радиальном направлении. Для неподвижного наблюдателя их траектория представляет собой спираль. А. М. Ластовцев составил и решил дифференциальное уравнение турбулентного движения реальной жидкости в диске с радиальными каналами круглого и прямоугольного сечения [15]. Согласно этому решению, радиальная составляющая скорости отрыва жидкости от диска иг зависит от вязкости жидкости, окружной скорости на краю диска, расхода жидкости через отдельный канал и высоты канала. Опытами установлено, что радиальная скорость составляет от 30 до 85% окружной скорости, равной (о/ , где м — угловая скорость диска в //сек, К — радиус диска в м. Можно написать, что [c.12]

По Предлагаемой методике были определены вязкоупругие характеристики ряда композитов [180—188]. Исследуемый трубчатый образец нагружался по оси Х (вдоль оси образца) так, что скорости изменения напряжения стп = (Э/(2я/ ср/г) - гДР Q — осевая сила, составляли 0,01 0,1 1 и 10 МПа/с. Нагрузку по оси Х2 (в радиальном направлении) создавали с постоянной скоростью так, что скорости изменения напряжения огг = = рОср/ 2h), где р — внутреннее давление, составляли 0,03 0,3 3 и 30 МПа/с. [c.119]

Время нагрева и охлаждения снижено благодаря подаче большей части тепла в осевом направлении вместо радиального, как показано на рис. 62. Конвекторные кольца помещают между соседними рулонами стопы. Благодаря принудительной циркуляции горячего газа через кольцевые промежутки туда вносится тепло, которое затем поступает к концам рулонов. Ввиду повышенного сопротивления в небольших проходах, образованных конвекторными кольцами, требуются более мощные вентиляторы. Электроэнергия, расходуемая вентиляторами (фигурально выражаясь — Прим. ред.), превращается в тепло. Один инженер заметил Мы теперь отжигаем не с помощью килокалорий, а скорее с помощью лошадиных сил, или киловатт-часов . Периоды нагрева и охлаждения действительно сокращаются. При тепловом потоке с обоих концов рулона по направлению к его середине скорость распространения тепла составляет 3 мм за 9—9,5 мин для листа обычного качества и за 12—13 мин для листа глубокой вытяжки. Эти величины получены на основе многочисленных опытов, выполненных фирмой,Lee Wilson Engineering ompany. Конечно, во всех случаях тепло распространяется с такой скоростью. Как и при одном радиальном нагреве, рассмотренном выше, различие во времени нагрева между сталью обоих сортов объясняется необходимостью более равномерной температуры для стали повышенного качества, предназначенной для глубокой вытяжки. Для листа шириной 900 мм тепло распространяется на расстояние 450 мм. При средней скорости нагрева 3 мм за 12 мин необ- [c.90]

Величина ускоряющей силы, воздействующей на частицу при криволинейном движении зависит от импулъса-частицы. Чем больше импульс частицы, тем сильнее смещение. Импульс частицы зависит от ее массы и скорости. Тяжелые частицы будут больше отклоняться от линии тока, чем легкие. При одинаковой массе смещение будет увеличиваться с ростом скорости. Если частица движется по окружности радиусом г с угловой скоростью со = 2пп, то ее радиальное ускорение составляет [c.104]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология