Удельное сопротивление осадков

На основании экспериментальных данных удельное сопротивление осадка при Д/> = 3. 10< 9,81 = 0,294 10 н1м [c.38]

На практике при проведении технологических расчетов обычно пользуются не значением объемного удельного сопротивления осадка Го, а величиной среднего массового удельного сопротивления осадка (м/кг), которые связаны между собой соотношением [c.86]

Выбор центробежного насоса. Удельное сопротивление осадка при конечном давлении фильтрования Ар = 2-10 Па равно [c.105]

Зависимости удельного сопротивления осадка от разности давлений при [c.4]

ГЛАВА V. УДЕЛЬНОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ ОСАДКА 173 [c.4]

Анализ способов определения удельного сопротивления осадка 173 [c.4]

Влияние концентрации суспензии на удельное сопротивление осадка 187 [c.4]

Влияние физико-химических факторов на удельное сопротивление осадка 190 [c.4]

Влияние других факторов на удельное сопротивление осадка 203 Влияние условий приготовления суспензии на удельное сопротивление [c.4]

Значительно целесообразнее использовать возможности интенсификации процессов фильтрования путем уменьшения удельного сопротивления осадка при соответствующем повышении скорости фильтрования. [c.18]

Способы первой группы основаны на проведении опытов по фильтрованию в условиях постоянно увеличивающейся толщины слоя осадка, как это происходит в действительном процессе разделения суспензии. В способах второй группы опыты проводятся путем фильтрования чистой жидкости через слой заранее полученного осадка постоянной толщины. Способы третьей группы характеризуются использованием эмпирических уравнений, в которых дается зависимость удельного сопротивления осадка от ряда его свойств (пористость, удельная поверхность). Способ, относящийся к четвертой группе, основан на измерении пористости и проницаемости осадка в условиях прерывистого увеличения производимого на него механического давления. [c.20]

Из предыдущего видно, что распределение давления в осадке и фильтровальной перегородке неравномерно, т. е. удельное сопротивление сжимаемого осадка и сопротивление сжимаемой перегородки являются переменными величинами для различных слоев обеих пористых сред. Поэтому для практических целей экспериментально находят среднее удельное сопротивление осадка и среднее сопротивление фильтровальной перегородки. Эти средние [c.36]

Первое условие соблюдается сравнительно редко. Второе условие при правильной организации работы соблюдается в течение большей части процесса фильтрования, за исключением его начальной стадии, когда слой образовавшегося осадка еще невелик. Это используют для упрощения представлений о закономерностях фильтрования, принимая, что в среднем в течение всего процесса фильтрования величина АРос близка к величине АР, и считая, что удельное сопротивление осадка является функцией ДР. При этом в качестве сопротивления фильтровальной перегородки принимают некоторую среднюю постоянную величину, находимую из практических данных. [c.37]

Существующие методы определения зависимости удельного сопротивления осадка ог ДР позволяют одновременно установить зависимость сопротивления фильтровальной перегородки от ДР (см. главу IV). Однако использование последней зависимости иногда усложняет практические расчеты и не повышает. их точности, так как сопротивление фильтровальной перегородки по своему существу не является стабильной величиной. В процессе фильтрования в перегородку могут проникать твердые частицы суспензии, степень же очистки перегородки от твердых частиц в процессе промывки зависит от многих обстоятельств. [c.37]

Если сжимаемость осадка не очень велика, можно принимать, что величины Хо и Хм не зависят от разности давлений. Если же сжимаемость осадка значительна, то опытным путем можно установить зависимости Хо и Хм от АР, аналогичные зависимостям для удельного сопротивления осадка. Однако во многих случаях использование указанных зависимостей затрудняет практические расчеты, поэтому в таких расчетах целесообразно применять некоторое среднее значение Хо или Хм- Возникающая при этом погрешность относительно невелика по сравнению с погрешностями, обусловленными допущением постоянства сопротивления фильтровальной перегородки и независимости удельного сопротивления осадка от распределения статического давления жидкости в осадке и перегородке. [c.38]

Уравнение при постоянной разности давлений (11,6). При постоянной общей разности давлений АР принимают, что величины Го и / ф.п не изменяются, вследствие чего уравнение (П,6) используют для сжимаемых осадков и перегородок. В действительности при возрастании толщины осадка общая разность давлений непрерывно перераспределяется между осадком и фильтровальной перегородкой, причем ДРос возрастает, а ДРф.д уменьшается. При этом среднее удельное сопротивление осадка увеличивается, а сопротивление перегородки уменьшается, если она обладает эластичностью. Однако такие явления могут быть ощутимы лишь в начале фильтрования, когда сопротивление перегородки относительно велико, или при небольшой конечной толщине осадка. Вообще влияние перераспределения разности давлений обнаруживается тем меньше, чем меньше отношение сопротивлений перегородки и осадка обычно этим перераспределением можно практически пренебречь (см. с 64). [c.40]

Здесь необходимо отметить, что удельное сопротивление осадка точнее выражать как функцию разности давлений в осадке, а не общей разности давлений. При этом, например, уравнение (И,47) принимает вид [c.40]

В соответствии с рис. II-2 величина сжимающего усилия в данном сечении осадка p = Pi—Рст (где Pi — давление на суспензию, распространяющееся по всей толщине осадка, Рст — статическое давление в том же сечении осадка), причем величине р соответствует локальное удельное сопротивление осадка (гм)х- На границе между суспензией и осадком Рст = Pi и р = 0 на границе между осадком и фильтровальной перегородкой Рст — Рст и р — = Р,—Рст, где величина Рст соответствует сопротивлению фильтровальной перегородки ДРф.п и выражается равенством (11,43). [c.42]

При расчетах по уравнению (И,88) использовались величины удельного сопротивления осадка и сопротивления фильтровальной перегородки, полученные в опытах, выполненных в тех же условиях на фильтре с плоской перегородкой площадью 70 см . Было принято, что отношение объема сжимаемого осадка к объему фильтрата не зависит от общей разности давлений и равно некоторому среднему значению в рассматриваемом интервале давлений (как это делается и для плоской фильтровальной перегородки). Результаты расчетов сопоставлялись с экспериментальными данными, найденными при помощи фильтра с полуцилиндрической поверхностью фильтрования. [c.52]

Получены уравнения, описывающие процесс фильтрования при постоянном и изменяющимся во времени удельным сопротивлением осадка [47]. Эти уравнения содержат два экспериментально определяемые параметра постоянную фильтрования в зависимости объема фильтрата от времени обобщенное сопротивление фильтровальной перегородки. [c.56]

Применительно к фильтрованию с образованием осадка при постоянной разности давлений отмечены первая короткая начальная стадия, в течение которой удельное сопротивление осадка и а непрерывно изменяются, и вторая основная стадия, когда упомянутые величины остаются постоянными. [c.57]

Опыт на фильтре с поршнем выполняется таким образом. В цилиндрический сосуд, из которого вынут поршень с верхними опорными и фильтровальным дисками, помещают некоторое количество исследуемой суспензии. После этого на нижнем фильтровальном диске при фильтровании под вакуумом получают осадок твердых частиц суспензии. Затем в сосуд вводят поршень, который сжимает осадок. Осадок, сжатый поршнем, по структуре однороден и по свойствам соответствует тонкому слою полученного при фильтровании осадка, находящемуся под действием такого же давления. После этого через осадок при относительно небольшой разности давлений фильтруют жидкую фазу суспензии и определяют пористость и проницаемость или удельное сопротивление осадка. Затем нагрузку на поршень несколько увеличивают и опыт повторяют. [c.59]

Производительность листового фильтра ЛГ44У для цикла, включающего промывку и просушку осадка, рассчитываем на основании следующих исходных данных, полученных в результате лабораторных исследований среднее удельное сопротивление осадка при Др = 4-10 Па - = 182-10 м/кг сопротивление фильтрующей перегородки Гф,,, = 42 -10 1/м динамическая вязкость фильтрата х = 2,9-10 Па-с массовая концентрация твердой фазы = 7 % плотность фильтрата Рф = 1349 кг/м плотность твердой фазы р, ,=3915 кг/м расход промывной жидкости на 1 кг влажного осадка Уцр. ж = 1,0 Ю - м /кг динамическая вязкость промывной жидкости 1-1UJ, 1 10 Па-с влажность отфильтрованного осадка U7 = 39 % время просушки осадка — = 60 с минимальная высота слоя осадка, соответствующая условиям удовлетворительного его съема, /где шш = Ю мм. [c.98]

Мсходные данные для расчета следующие перепад давления при фильтровании и промывке А/ 64-10 высота слоя осадка 9 мм, влажность отфил11трованного осадка W 72 % удельное сопротивление осадка / 27-10 м/кг сопротивление фильтрующей перегородки Гф, - 42.10 1/м плотность твердой фазы р.,- 2540 кг/м" плотность жидкой фазы = 1080 кг/м динамическая вязкость фильтрата i - 1,05 < 10 Па-с массовая концентрация твердой фазы х, 10,6 % [c.116]

Па толщина осадка по вмутреннему радиусу Лц,. — 8 мм удельное сопротивление осадка = 61-10 м/кг сопротивление фильтрующей перегородки Гф. =47-10 1/м содержание влаги в отфильтрованном осадке = 62 % динамическая вязкость жидкой фазы [X = 0,94-10- Па-с плотность жидкой фазы р. = = 1020 кг/м плотность твердой фазы = 2400 кг/м массовая концентрация твердой фазы А, 1 = 10 % минимальное время сушки Тс = 60 с. [c.120]

Прим тальные обоз е ч а и и е, ]ачеиия см 0 — производительность узла разделения по суспензии . табл, 4,7, — массовое удельное сопротивление осадка. Ос- [c.125]

При выборе средств фильтрования выполняют сравнительные расчеты по определению удельной производительности различных фильтров или их удельной поверхности фильтрования. Такие расчеты можно производить на основании полученных опытных данных без иопользования оеновных уравнений фильтрования. После выбора средств фильтрования расчеты по определению удельной производительности или удельной поверхности фильтрования выбранного фильтра в принятых условиях разделения суспензии выполняют при проектировании новой промышленной фильтровальной установки. Для этих расчетов можно использовать основные уравнения фильтрования, предварительно определив экспериментально некоторые постоянные в указанных уравнениях, в частности удельное сопротивление осадка и сопротивление фильтровальной перегородки. В связи с этим представляется возможным высказать некоторые соображения об определении постоянных в уравнениях фильтрования и о расчете фильтров, а также о физическом моделировании процессов фильтрования. [c.20]

Существует большое число способов определения постоянных в уравнениях фильтрования, причем выбор одного из них нередко может вызвать затруднения. Применительно к процессам с обра-зобанием осадка при неизменной разности давлений все способы определения удельного сопротивления осадка, которое является наиболее важной постоянной в уравнениях фильтрования, распределены на четыре группы. [c.20]

Наиболее надежными следует признать способы первой группы, поскольку они воспроизводят действительные условия разделения суспензии. Возможно применение опособов второй группы, отличающихся большей простотой, но несколько меньшей точностью по сравнению со способами первой группы. Способы третьей группы необходимо считать теоретически и практически неприемлемыми при достаточно тонкодиоперсных суапензиях, так как невозможно учесть влияние всех гидродинамических и физико-химических факторов на удельное сопротивление осадка для грубодисперсных суспензий эти способы практически бесполезны, поскольку удельное сопротивление осадка проще находить способами первой или второй группы. Способ, основанный на определении пористости и проницаемости осадка, более подходит для исследований, связанных с некоторыми аспектами теории фильтрования. [c.21]

В некоторых случаях, например при систематических иопыта-ниях в лаборатории образцов суопензии в неизменных условиях, целесообразно относить удельное сопротивление осадка и сопротивление фильтровальной перегородки не к фильтрату с вязкостью, равной единице, а к фильтрату с неизменной вязкостью при определенной температуре. В таких случаях в уравнениях фильтрования вместо Го, Гм и / ф.ц следует попользовать [c.32]

Под действием давления форма частиц или их агрегатов изменяется таким образом, что пористость осадка е (отнощение объема пор к объему осадка) уменьщается, а его сопротивление потоку жидкости возрастает. При этом уменьщение пористости осадка и увеличение его удельного сопротивления будет происходить в направлении от границы с суспензией к границе с фильтровальной перегородкой, так как величина р возрастает именно-в этом направлении. Закономерности изменения статического давления жидкости, а также пористости и удельного сопротивления осадка в различных его слоях можно установить экспериментально (с. 58). Здесь следует только упомянуть, что градиент статического дазления жидкости увеличивается в направлении ог границы осадка с суспензией к границе его с фильтровальной перегородкой. Вследствие этого градиент величины р также возрастает в том же направлении. [c.35]

Установлено, что величины Го, Гм и / ф. п для данных условий ильтрования и данной суспензии зависят только от разности давлений и раопределения статического давления жидкости в обеих пористых средах. В связи с этим необходимо отметить, что удельное сопротивление осадка не зависит от способа его образования. то значит, что величины Го или Гм будут одинаковы независимо от того, образовался ли осадок при постоянной разности давлений или при постоянной скорости процесса с увеличением разности давлений до той же величины, как в предыдущем случае. [c.37]

Произведение ГоХо представляет собой отношение общего сопротивления осадка, находящегося на перегородке, к объему фильтрата. Величина этого произведения зависит от разности давлений и в значительной степени от концентрации суспензии, вследствие чего оно отличается неопределенностью. Использование ГоХо относится к области получения экспериментальных данных для расчета фильтров без определения удельного сопротивления осадка. Применение этого произведения может быть допустимым только при решении частных практических вопросов. [c.39]

Свойства неньютоноаской жидкости соответствуют степенному реологическому закону с индексам консистентности к и показателем степени п. Отличительной особенностью описания является использование корректирующего множителя 1з, который учитывает вторичное движение жидкости в порах осадка и перемещение частиц в осадке в процессе фильтрования (с. 62). На величину 8 следует умножить значение удельного сопротивления осадка, найденное на фильтре с порщнем, чтобы получить действительное значение этого сопротивления при разделении суопензии на обычных фильтрах. [c.57]

На основании степенных реологических уравнений для потока неньютоновской жидкости, а также уравнения, устанавливающего связь между разностью давлений и скоростью фильтрования, применительно к несжихмаемому осадку получена относительно простая зависимость между продолжительностью процесса и объемом фильтрата, в которую включены значения удельного сопротивления осадка, сопротивление перегородки, а также параметры реологического уравнения [49]. Дана связь между удельным сопротивлением осадка и перегородки для ньютоновских и неньютоновских жидкостей. [c.57]

Исследовано разделение суопензии, дающей осадок с неболь-щой сжимаемостью (диатомит) и содержащей жидкую фазу, которая характеризуется степенной зависимостью напряжения сдвига от скорости (водный раствор полиакрилата натрия концентрацией 0,2—0,3%) [167]. Опыты выполнены на лабораторном фильтре диаметром 0,13 хМ при постоянной разности давлений в пределах 10 —3-10 Па удельное сопротивление осадка определялось на фильтре с порщнем. Найдено, что среднее сопротивлёние является функцией показателя степени в упомянутой зависимости осадок, получаемый при псевдопластичной жидкости, плотнее, чем осадок, образующийся при ньютоновской жидкости. Дано обобщенное уравнение фильтрования, которое при показателе степе- [c.57]

Отмечено, что разделение на фильтрах суспензий с неньютоновской жидкой фазой исследовано недостаточно [168]. Дано математическое описание процесса разделения суспензии при допущениях, что оседанием частиц в суспензии можно пренебречь, фильтрат является жидкостью Стокса, движение жидкости в порах осадка ламинарное. В частности, установлено, что в координатах д—(йхЩ) - (где п — индекс текучести) получаются прямые линии в соответствии с экспериментами на системах карб-оксиметилцеллюлоза — двуокись кремния или окись алюминия. Отсюда следует, что в этих системах эмпирическая характеристика сопротивления осадка сохраняет постоянную величину в процессе фильтрования. В других экспериментах обнаружено, что удельное сопротивление осадка изменяется с течением времени. [c.58]

Из рис. 11-2 видно, что при разделении суспензии на обычном фильтре локальное сжимающее усилие р, определяемое равенством 11,46, возрастает в направлении от границы сжимаемого осадка с суспензией к границе его с фильтровальной перегородкой (кривые 3, 4). В том же направлении уменьшается локальная пористость и увеличивается локальное удельное сопротивление осадка. Представим сжимаемый осадок в виде тонких слоев, параллельных поверхности плоской перегородки и имеющих толщину Акос- Обозначим локальные величины [c.58]

Уравнение (II, 116), относящееся к опытам на фильтре с поршнем, является аналогом уравнения (II, 108), относящегося к опытам на обычных фильтрах. Отсюда следует, что для получения действительного значения удельного сопротивления осадка величину этого сопротивления, найденную в опытах на фильтре с поршнем, надлежит умножить на корректирующий множитель Is. При построении кривой в координатах Mn M—-л/II Bbix)]корректирующий множитель Is будет определяться площадью, заключенной между этой кривой и осями координат. Величина и7л/й7вых 1 величина W j,/V17bhx— —ал(1 т-л/И вых) еще меньше. Поэтому кривая будет находиться внутри квадрата со стороной 1. Отсюда множитель /sТаким образом, опыт на фильтре с поршнем, в результате которого определяется удельное сопротивление осадка без учета дополнительного потока жидкости из пор и перемещения твердых частиц, может привести к недооценке производительности фильтра. [c.63]

Фильтрование (1971) -- [ c.65 , c.88 ]

Основные процессы и аппараты Изд10 (2004) -- [ c.191 ]

Процессы и аппараты химической технологии (1955) -- [ c.187 ]

Основные процессы и аппараты химической технологии Издание 8 (1971) -- [ c.199 , c.200 , c.204 , c.205 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология