Перепад давления при пневмотранспорте

Рис. ХУ1-8. Сравнение экспериментальных и расчетных значений перепада давления (а) и скорости движения частиц угля размером 0,5 мм (б) при пневмотранспорте в горизонтальной трубе диаметром 25,4 мм.

При дальнейшем увеличении скорости потока перепад давления в слое остается неизменным, и линия кривой псевдоожижения идет параллельно оси абсцисс. Постоянство значения перепада давления в слое (участок ВС) характеризуется равенством гидродинамического давления и веса слоя, приходящегося на единицу площади его поперечного сечения, и сохраняется до значения УЦ,, соответствующего скорости витания, выше которой частицы уносятся из слоя и наступает режим пневмотранспорта. В этом случае масса частиц в слое уменьшается и, следовательно, снижается гидравлическое сопротивление слоя. [c.463]

Образование крошки и пыли катализатора нарушает режим пневмотранспорта и псевдоожижения активная поверхность катализатора покрывается тончайшей пылью и частично дезактивируется увеличивается перепад давления в линии. В связи с удалением образующихся продуктов разрушения необходимо заменять их свежими порциями катализатора. Это вызывает повышение, иногда очень значительное, эксплуатационных расходов установки. [c.151]

Вертикальными пунктирными линиями обозначен необходимый расход газа для обеспечения пневмотранспорта. Пологие участки характеристик описываются уравнением (6.3.5.32). Вертикальные участки характеристик соответствуют третьему предельному режиму. Из анализа данных табл. 6.3.5.2 и рис. 6.3.5.4 следует, что второй вариант расчета предпочтительнее как с точки зрения геометрии (размеры меньше), так и с точки зрения потребности в количестве рабочего газа для обеспечения заданного перепада давления. [c.414]

При пневмотранспорте. Перепад давления между двумя точками трубы находится из уравнения Бернулли, составленного не для однофазного потока, а для смеси газ — твердые частицы. Рассмотрим трубу с углом наклона к горизонтали 6° и пусть твердый материал поступает в систему в сечении 1, как показано на рис. ХП-20. [c.334]

Определить перепад давления на 15-метровом участке вертикальной трубы (й( = 10 см), по которой перемещаются мелкие частицы в режиме пневмотранспорта. Произвести расчеты для восходящего и нисходящего потока частиц, приняв, что частицы подаются в трубу сразу же над нижним ее торцом в случае Восходящего потока и у верхнего среза трубы при нисходящем движении. [c.354]

Иногда при расчете пневмотранспорта рассматривается коэффициент относительного изменения давления а, являющийся отношением полного перепада давления при пневмотранспорте к потере напора при движении незапыленного потока с той же скоростью, с какой движется транспортирующий агент. [c.107]

Пневмотранспорт гранулированных полиэтилена, полипропилена и полистирола в цехах гомогенизации и грануляции осуществляется воздушным потоком от грануляторов к силосам. Линии монтируются из труб диаметром 100 мм, и длина отдельных участков транспортирования колеблется от 10—15 до 100—120 м. При этом применяются трубы из хромоникелевой стали. Пневмотранспорт осуществляется в режиме с низкой концентрацией, и производительность линии по твердой фазе определяется производительностью гранулятора. Применяемые воздуходувки обеспечивают перепад давлений до 10790 Па (1100 мм вод. ст.) и скорость воздушного потока до 30 м/с. [c.74]

ПНЕВМОТРАНСПОРТ м. Перемещение материалов потоком газа или под действием перепада давления, создаваемого сжатым газом в трубопроводе. [c.323]

Существенной характеристикой пневмотранспорта является его коэффициент полезного действия — отношение полезной работы (произведение веса твердой фазы на длину транспортирования) к работе, затраченной на сжатие транспортирующего потока это отношение, обеспечивает преодоление потери напора. Для пневмотранспорта с низкой концентрацией твердой фазы характерны высокие скорости транспортирующего потока (большие объемные расходы) при невысоких потерях давления. Пневмотранспорт с высокой концентрацией твердой фазы (сплошным потоком, в плотном слое и в заторможенном плотном слое) характеризуется низкими скоростями потока и сравнительно высокими перепадами давления. Существует мнение [65], согласно которому пневмотранспорт с высокой концентрацией твердой фазы наиболее эффективен. [c.131]

Рис. 111.12. Перепад давления (а) и скольжение (б) при горизонтальном пневмотранспорте.

При оценке сходимости расчета с экспериментом следует иметь в виду трудность измерения перепада давления в достаточно большом пневмоподъемнике, в частности колебания уровня водяного столба в трубке дифференциального манометра. В связи с этим показания приходится устанавливать по среднему уровню. Интересно отметить, что статический напор на разгонном и на двух тормозных участках каждого пневмоподъемника составлял соответственно 43% в подъемнике регенерированного катализатора и 49% (подъемник закоксованного катализатора) от общего сопротивления. Сопоставление результатов расчета с практическими значениями показывает, что использованные формулы обеспечивают точность, достаточную для технических расчетов. Расчет вертикального пневмотранспорта корунда при повышенном давлении (ж2 МПа), проведенный по аналогичной методике, тоже показал, что эта методика обеспечивает достаточную для технических расчетов точность (максимальное расхождение между экспериментальными и расчетными значениями не превышает 25%) [51]. [c.178]

В литературе встречаются эмпирические уравнения, позволяющие определять отношение перепада давления при пневмотранспорте к потере напора при движении одного транспортирующего потока. Уравнение такого [c.180]

Уравнения такого типа не дают представления о влиянии параметров пневмотранспорта (концентрация, размер частиц и т. д.) на потерю напора и не отражают физической сущности процесса пневмотранспорта они могут лишь более или менее удачно оценивать превышение перепада давления при пневмотранспорте над сопротивлением при движении чистого газового потока. [c.180]

Составляющую Арф можно рассчитать по одной из известных в литературе формул для определения потерь давления при фильтрации газа через слой. Составляющую, обусловленную трением, определяют по зависимости X u /2gD)pa. Скорость газа и его плотность при пневмотранспорте заторможенным плотным слоем переменны по длине подъема, так как перепад давления достаточно велик. Поэтому уравнения (П1.82) и (П1.83) действительны для коротких участков. [c.184]

Потерю напора, зависящую от трения транспортируемого твердого материала, определяют по формуле (П1.48) входящий в эту формулу коэффициент сопротивления можно определять по (HI. 50) или по (111.51), а при пневмотранспорте заторможенным плотным слоем по (III. 82). При этом следует иметь в виду, что в некоторых случаях определение перепада давления газовой среды (без учета ее деформации) по формулам (111.31) и (III. 33) может обеспечить точность, достаточную для технических расчетов. Перепад давления на разгонном участке определяют по (III. 57), а коэффициент сопротивления— по (111.58) или по (III. 59). Общий перепад давления при вертикальном и горизонтальном пневмотранспорте в заторможенном плотном слое определяют по (III. 83). Если в пневмотранспортере (как в горизонтальном, так и в вертикальном) помимо перемещения сыпучего материала осуществляются тепло- и массообменные процессы, то учет деформации транспортирующего потока целесообразен даже при малой доле Арг в общем сопротивлении, так как это повысит точность расчетов по тепло- и массопередаче. [c.187]

В пневматических подъемниках твердый материал захватывается потоком газа (рис. IV.20,а), движущимся по трубопроводу со скоростью, превышающей скорость витания частиц катализатора. Поднятый наверх катализатор отделяется от газа в специальных сепараторах, газ же циркулирует в системе пневмотранспорта с помощью специальной газодувки. Перепад давлений в линии подъема обычно составляет 0,07—0,14 ат. [c.134]

Потери в зазоре будут меньше при большей длине потока в зазоре, т, е. при меньшем отношении диаметров йх/йг- При уменьшении 1/ 2 в большинстве случаев снова повышается развиваемое нагнетателем давление, в результате чего перепад давлений в зазоре увеличивается. Поэтому доля потерь в зазоре (в процентах от общих потерь) значительно больше у нагнетателей высокого давления, чем у нагнетателей низкого давления. Отсюда понятно, почему максимальные КПД для нагнетателей низкого давления выше, чем для нагнетателей высокого давления. Величина зазора нормируется и составляет для радиальных вентиляторов — 1 % диаметра колеса 2 для осевых вентиляторов—1,5% длины лопатки для центробежных насосов — 0,05— 0,1 мм. Потери в зазоре измерить трудно, сложен и их расчет. При тщательном изготовлении потери в зазоре можно снизить, но все же они составят не менее 5 % полезной мощности при обычном исполнении потери равны 10 %, а при небольших размерах нагнетателей доходят до 15 %. Для вентиляторов, применяемых в системах пневмотранспорта и имеющих рабочие колеса без переднего диска, потери в зазоре еще больше. [c.71]

При подаче воздуха через слой зернистого материала снизу (рис. 29) последний фильтруется. С повышением скорости газа увеличивается давление на частицы и при достижении критической скорости (скорость псевдоожижения) частицы поднимаются и хаотически циркулируют в слое. При этом перепад давлений в слое практически становится постоянным. С дальнейшим ростом скорости газа частицы выносятся из слоя частиц (пневмотранспорт). [c.86]

Пневмотранспорт в разреженной фазе требует большого расхода транспортирующего газа. Скорость газа при этом составляет 14—30 м/с при скорости твердых частиц, равной 7—12 м/с. Перепад давления невелик ( 10—20 кПа). Транспорт является непрерывным и применяется для аппаратов с псевдоожиженным слоем. [c.87]

При дальнейшем увеличении скорости на участке СЕ перепад давления в слое остается неизменным и линия идет параллельно оси абсцисс. Постоянство значения перепада давления во взвешенном слое (участок СЕ) сохраняется до значения в, соответствующего скорости витания, выше которой частицы уносятся из слоя, наступает режим пневмотранспорта, масса частиц в слое уменьшается и, следовательно, уменьшается и перепад давления. [c.401]

Систему пневмотранспорта шарикового катализатора в рабочих условиях под давлением 30 ати. Транспорт катализатора под давлением идет устойчиво при скорости 1,8—2,5 м/сек газового потока. При длине пневмоствола 24 м перепад давления составляет 80—100 мм рт. ст. [c.225]

Рассмотрим вертикальный пневмотранспорт по линии из примера ХП-И. Твердые частицы, которые должны транспортироваться вверх, подаются в поток газа у нижнего конца трубы длиной 10 м. Найти потери давления и сравнить их с соответствующим перепадом для плотной фазы псевдоожиженной системы прп 8 = 0,5. [c.339]

В работе [20] также предусматривается выделение водорода с помощью палладиевого порошка в циклическом процессе. Перепад давления на стадии адсорбции и регенерации равен 3,5—3,6 МПа. Поглощение водорода идет с выделением тепла, а регенерация — с поглощением. Имеется предложение [21 ] осуществлять непрерывный процесс, перемещая палладиевый порошок гежду адсорбером п регенератором с помощью пневмотранспорта. При этом процесс в адсорбере и регенераторе осуществляется в псевдоон иженном слое адсорбента. Следует заметить, что методы выделения водорода из водородсодержащего газа с использованием адсорбции над палладиевым порошком не получили применения, так как более эффективным оказалось использование полупроницаемой мембраны из палладиевых сплавов. [c.54]

При пневмотранспорте в плотном слое сг = Оо и распределение газового потока по сечению пневмоподъемника практически столь же равномерное (плоская эпюра скоростей), как и в кипящем слое вблизи начала псевдоожижения. Если необходимая высота подъема зернистого материала 10—20 м, то общий необходимый перепад давлений транспортирующего газа Ар может составить 2—3 избыточных атмосферы и плотность газа р с высотой упадет в 3—4 раза. Массовый расход газа М = рм5ап по высоте трубопровода остается неизменным. Если сечение трубопровода постоянно, ТО С уменьшением плотности газа скорость потока и и подъемная сила возрастают по высоте. Будет при этом возрастать с высотой и порозность, т. е. движущийся слой будет становиться менее плотным и более неоднородным. Так, для мелких частиц в соответствии с (1.34) имеем [c.45]

Большое влияние на промышленный процесс крекинга оказывает механическая прочность катализатора. На всех современных установках каталитического крекинга использован принцип непрерывного движения катализатора — в виде псевдоожиженного слоя, по линии пневмотранспорта или реже в виде слоя крупногранули-рованных частиц. Во всех случаях частицы претерпевают трение и удары о стенки аппаратуры и друг о друга, в результате чего они могут раскалываться или истираться. Образование катализаторной крошки и пыли нарушает режим пневмотранспорта и псевдоожи-жения, увеличивает перепад давления в линии. Образующиеся пыль и крошку удаляют, поэтому необходимо заменять их свежими порциями катализатора, что повышает (иногда очень значительно) расходы на эксплуатацию установки. Механическую прочность катализаторов определяют методом истирания проб в циркуляционной системе—в псевдоожиженном слое, с одновременными ударами частиц о металлическую поверхность и др. [c.130]

Пример 3.4.7.1. Сопоставить с опытными данными [75] расчетные значения потерь давления при вертикальном пневмотранспорте апатитового кош ентрата в трубе диаметром ) = 0,15 м и высотой Л = 15 м. В опыте известны плотность рг = 3200 кг/м и средний размер частиц 8э = 60 мкм расходы фаз Qx = 0,2 кг/с и 2 = 25 кг/с плотность воздуха на конце трубы, т. е. при сбросе его в атмосферу, р] = 1,2 кг/м перепад давления на концах трубы Ар = 68 ООО Па. [c.219]

Сравнивая два полученных значения перепада давления, видим, что потери на трение пренебрежимо малы и составляют около 0,5%. Это говорит о том, НТО гидростатический напор является основным источником гидравлических потерь более того, для систем пневмотранспорта, его можно статать единственным источником потерь давления. Эти выводы расширены в главе XII, где более полно рассматриваются системы газ — твердое. [c.98]

В первом разделе рассматривается нахождение требуемой скорости циркуляции для различных процессов. Следующие два раздела посвящены гидродинамике в одном из них анализируется перепад давления п сопротивление трения в плотных системах газ — твердое, в другом — пневмотранспорт при низких концентрациях. Затем эта информация объединяется и используется в основном разделе, касающемся выбора и расчета соответствующей схемы. Заканчи- [c.306]

Помимо этих сведений должны быть известны технологические особенности процесса, для которого предна-знячрн пневмотранспорт. Если пневмотранспорт ян-ляется частью технологической установки, такие параметры, как температуру и давление, а также физические и химические свойства твердой и газовой фаз, нужно учитывать при выборе способа пневмотранспорта и при его расчете. В тех случаях когда пневмотранспорт соединяет технологические аппараты, нужно принимать во внимание разность давлений в аппаратах. Давлением в аппаратах и перепадом давления в пневмоподъемнике определяется взаимное расположение аппаратов технологической установки по высоте. Допустимый перепад давления определяет также концентрацию твердого материала в пневмоподъемнике, т. е. в конечном итоге тип пневмотранспорта. [c.120]

На основном (стационарном) участке пневмопровода перепад давления определяется касательными напряжениями между потоком пневмовзвеси и стенками трубопровода. При вертикальном пневмотранспорте к этому добавляется статический напор, определяемый весом твердого материала, находящегося единовременно в подъемном стояке. Статический напор транспортирующего потока при пневмотранспорте пренебрежимо мал по сравнению со статическим напором твердой фазы. На разгонном и тормозном участках к этим потерям добавляется динамическая потеря напора, определяемая изменением скорости несущего потока. [c.155]

В работе [14] на основе экспериментальных исследований вертикального пневмотранспорта частиц бронзы [средние кубические диаметры частиц, определенные по уравнению (1.30), равны 830 к 270 мкм], стекла (1040 мкм) и полистирола (1040 мкм) в трубах диаметром 83 и 53 мм получены эмпирические выражения для перепада давления, определяемого ударами частиц о стенку вертикального пневмоподъемннка [c.172]

Приведенные в таблице перепады давления на участках с нестационарным режимом движения характерны для твердых частиц малого диаметра. При пневмотранспорте крупнозернистого материала доля сопротивления Арн в общем сопротивлении возрастает. Поэтому прежде чем осложнять расчет вертикального пневмотранспорта материала с малой скоростью витания, следует определить перепад давления на разгонном или тормозном участке и оценить, какую долю составляет этот перепад в общем сопротивлении. При расчете пневмотранспорта крупнозернистого материала [с1 > > 3 Ч- 4 мм) учет сопротивления в участках с нестацио- [c.175]

Это уравнение удовлетворительно описывает экспериментальные данные при больших скоростях. По мере приближения скорости потока к скорости сальтации ошибка при определении Артрф увеличивается. Исследование перепада давления при трехфазном пневмотранспорте стеклянных шариков диаметром 100 мкм показало [И], что в этом случае сопротивление на 10—15% меньше, чем для шариков диаметром 500 мкм. Перепады давления в потоках чистой жидкости (Ар ) и газа (Арг) определяют по известным в гидродинамике формулам. [c.236]

Основной предпосылкой для проектирования пневмотранспорт-ного оборудования является расчет параметров пневматического транспорта. Без правильного расчета оборудование будет работать ненадежно, а возможно, и неэкономично. Поэтому содержание книги фактически делится на две части. В первой части, которой будут интересоваться главным образом научные работники и проектировщики, приведены основанные на законах механики зависимости для движения частиц и перепада давления, образующегося при движении этих частиц в трубопроводе. Далее здесь выведены зависимости для движения частиц в пневматргческих желобах. Чтобы облегчить расчет, большинство зависимостей представлено в виде диаграмм. Приведены также примеры, объясняющие расчет. [c.5]

Сухой насыщенный смолами адсорбент системой пневмотранспорта подается в разгрузитель И и далее — в ступенчато-противоточный регенератор 12, где в. кипящем слое производится выжиг с его поверхности углеродистых отложений. При размещении сушилки-сепаратора над регенератором (отсутствии разгрузителя 11) расход перетекающего адсорбента регулируется при помощи регулятора, спецклапан которого расположен на перетоке между аппаратами. Регенерация адсорбента происходит в псевдоожиженном слое на пяти тарелках регенератора при непрерывной подаче дымовых газов из топки под 5-ю тарелку. Избыточное тепло в регенераторе может быть Использовано для производства водяного пара. Регенерированный адсорбент охлаждается в кипящем слое в холодильнике 13 до 40—50°С и по системе пневмотранспорта направляется в разгрузитель 14 и далее — в адсорбер 3. Подача транспортируемого адсорбента в разгрузитель 14 регулируется по перепаду давления (плотности) в транспортном стояке. Поток адсорбента из десорбера 4 регулируется регулятором, спецклапан которого расположен на стояке. Аналогично регулируют и другие потоки в системе циркуляции адсорбента. [c.153]

На рис. 7, 8 представлены данные по классификации пневмотранспортных установок по величине перепада давления я по првнципу действия и назначения . Указанные системы характеризуют в основном обычный пневмотранспорт, под которым подразумеваются все виды пневмотранспорта, кроме транспорта в плотном слое. II [c.11]

При изучении системы пневмотранспорта сплоптым слоем определялись удельные расходы газа (на 1 кг транспортируемого угля АГ-2) и перепады давления по газлифту. [c.146]