Взвешенный слой

Рис. Х1-26. Пятиступенчатая установка обжига известняка во взвешенном слое (диаметр 4 м, высота 14 м, нагрузка 100 т известняка в сутки) /—подъемник сырья 2—циклон Л—щвт КИП питатель 6—воздуходувка б—секции подогрева 7—секция обжига 5—секция охлаждения Р—холодильник извести.

Первый режим представляет собой обычный режим осаждения или всплытия частиц. Второй режим следует назвать режимом движения во взвешенном состоянии или взвешенном слое. Частным случаем такого режима при 1 до = 0 является хорошо известный псевдоожиженный (взвешенный) слой. [c.94]

Нисходящее движение твердых частиц во взвешенном состоянии наблюдается в вертикальных трубах (стояках), предназначенных для транспортировки твердого материала из одной емкости в другую, расположенную ниже первой [157, 158]. В системах жидкость—жидкость режим движения капель во взвешенном слое считается достаточно перспективным как для проведения процессов теплообмена в колонных теплообменниках прямого контакта, предназначенных для опреснения морской воды [159, 160], так и для процессов массообмена в распылительных экстракционных колоннах [161, 162]. [c.95]

Для полного заполнения аппарата взвешенным слоем частиц необходимо либо создать превышение расхода дисперсной фазы на входе в аппарат над расходом на выходе, либо уменьшить расход сплошной фазы на входе, не уменьшая его на выходе, чтобы дать возможность поступающей дисперсной фазе вытеснить лишнюю сплошную фазу из колонны. При этом взвешенный уплотненный слой частиц будет постепенно заполнять аппарат, перемещая свою границу со слоем частиц, движущихся в режиме обычного осаждения в сторону ввода дисперсной фазы. [c.99]

При накоплении на поверхности раздела фаз в системе жидкость-жидкость посторонних примесей взвешенный слой капель может разрушаться. Для того чтобы предотвратить этот процесс в работе [170] предложена распылительная колонна специальной конструкции с расширяющейся верхней частью. В такой колонне увеличение скорости коалесценции на поверхности раздела приводит к понижению этой поверхности в конической части колонны, что в свою очередь уменьшает площадь поверхности раздела и восстанавливает скорость коалесценции, не давая возможности плотному слою разрушаться. [c.99]

Для определения гидродинамических характеристик дисперсного потока жидкость-жидкость в режиме взвешенного слоя может быть использована корреляция, предложенная в работе [134]. Уравнение корреляции (2.61), записанное с учетом (2.113), можно представить в виде, удобном для графического решения [c.110]

Большое значение имеет создание новых схем синтеза метанола из СО-водородной смеси, в частности проведение процесса во взвешенном слое. Осуществление этого процесса потребует применения катализатора повышенной прочности. [c.10]

Обзор литературы по массопередаче во взвешенном слое содержится в работе Чжу . [c.284]

Если скорость потока достаточно велика, чтобы удалять твердые частицы из аппарата в таком же количестве, в каком они поступают в него, процесс называется пневмотранспортом (движущийся взвешенный слой). [c.254]

Пневмотранспорт, как уже указывалось, осуществляется при совместном непрерывном движении через аппарат или трубопроводы твердого вещества и газа (движущийся взвешенный слой). [c.267]

В присутствии твердых частиц в газе скорость теплопередачи заметно увеличивается. Для газа, пропускаемого через неподвижный слой, скорость теплопередачи может быть в 5—10 раз больше, чем для того же газа при отсутствии частиц во взвешенном слое скорость увеличивается в 20—30 раз. [c.270]

Полученные результаты согласуются плохо. Следует, однако, отметить, что использованные уравнения основаны на данных, найденных для частиц значительно большего размера, чем те, которые фигурируют в этом примере. Рассматриваемые в примере частицы гораздо меньше гранул, обычно применяемых для неподвижного слоя. Тем не менее, сопоставление полученных результатов со значениями коэффициентов теплоотдачи для взвешенного слоя представляется интересным. [c.277]

Конверсию проводят во взвешенном слое окиси железа, которая при высоких температурах окисляет природный газ, давая синтез-газ с высоким содержанием окиси углерода и водорода. Полученные газы направляют в верхнюю часть реактора, где находится частично восстановленная окись железа. Сюда же подают газообразный окислитель (кислород, двуокись углерода). Температура в нижней части реактора, куда подают природный газ, равна 870° С, а в верхней его части — 1090—1370° С. Отработанную окись железа выводят из нижней части реактора и регенерируют в присутствии газообразных продуктов горения, содержащих свободный кислород [c.111]

Рис. X1-24. Установка каталитического крекинга и регенерации во взвешенном слое

Сушильная установка (Приложение 6) включает помимо основного элемента — сушильного аппарата — вспомогательное оборудование питатель, разгрузочное устройство, топку (или калорифер), а также устройства для пылеочистки. Характеристики наиболее распространенных аппаратов и установок (барабанных, ленточных, вальцовых, распылительных, со взвешенным слоем и др.) приведены в каталоге Сушильные аппараты и установки ЦИНТИХИМНЕФТЕМАШ, М., 1975 г. [c.214]

Рис. Х1-25. Установка каталитического крекинга и регенерации во взвешенном слое в одном корпусе

Известны непрерывно действующие кристаллизаторы циркуляционного типа двух видов — с циркулирующим раствором и с циркулирующей суспензией. В первых аппаратах в одной части аппарата (холодильнике) раствор пересыщается, а в другой происходит собственно кристаллизация. С помощью насоса суспензия непрерывно циркулирует в замкнутом контуре холодильник — кристаллизатор при этом в кристаллизаторе создается восходящий поток, который поддерживает кристаллы во взвешенном состоянии. Раствор с наибольшим пересыщением соприкасается вначале с кристаллами, находящимися в нижней части взвешенного слоя, поэтому именно в этой части аппарата происходит наибольший рост кристаллов. Таким образом осуществляется распределение кристаллов по величине на разной высоте аппарата. Раствор, выходящий с верха аппарата, практически свободен от кристаллов и поступает в холодильник. Крупные кристаллы, скорость осаждения которых больше скорости циркуляции смеси, оседают на дно и непрерывно выводятся из аппарата. Величину кристаллов регулируют, изменяя скорость циркуляции смеси и скорость отвода тепла в холодильнике. Эти кристаллизаторы пригодны для веществ, кристаллы которых оседают в растворе со скоростью более 20 мм/сек (при меньших скоростях оседания трудно избежать циркуляции кристаллов с маточным раствором). В аппаратах второго типа используется принцип совместной циркуляции. В этом случае растущие кристаллы попадают в зону, где создается пересыщение. [c.174]

Многие из хорошо известных трудностей, возникающих при производстве фталевого ангидрида во взвешенном слое, вызваны, по-видимому, сложным взаимодействием этих факторов. Эта реакция, конечно, не единственная, в случае которой процесс может выйти из режима под влиянием сильно экзотермичных реакций расщепления. Другим важным примером является окисление метанола в формальдегид, при котором могут образовываться также СОг и Н2О, что вызывает быстрое повышение температуры и приводит к снижению выхода формальдегида. [c.163]

В процессе каталитического крекинга во взвешенном слое [125—126] применяется катализатор в виде порошка (5—100 меш). Здесь используется тот факт, что твердые частицы соответствующего размера при перемешивании в потоке газа образуют однородную систему твердое тело — газ, обладающую свойствами жидкости. Процесс непрерывный предварительно нагретые пары сырья поступают в реактор, неся взвешенный катализатор скорость сжиженной смеси нри входе в реактор уменьшается, что позволяет части порошка осесть, образуя плотный, но еще взвешенный слой, который движется вниз к выходу. Именно в этом слое при температуре 470—520° С происходит крекинг. Давление в реакторе около 0,56 кг см . Отношение катализатор исходный нефтепродукт может колебаться от 5 1 до 30 1. Высота слоя катализатора и, Следовательно, время контакта контролируются. Катализатор отделяется от крекированных паров и удаляется со дна реактора для передачи потоком воздуха в регенератор, из которого он возвращается в поток горячих паров сырья, входящих в реактор. [c.342]

Технологическая схема дегидрирования парафиновых углеводородов во взвешенном слое мелкозернистого, катализатора [c.657]

ХЛОРИРОВАНИЕ УГЛЕВОДОРОДОВ ВО ВЗВЕШЕННОМ СЛОЕ КАТАЛИЗАТОРА [c.123]

Хлорирование углеводородов во взвешенном слое катализа тора. ....................... [c.174]

Впервые взвешенный слой капель в распылительной колонне наблюдали Блендинг и Элджин [163]. Систематические исследования режима взвешенного слоя начались работами Летана и Кехата [156] и Лутати и Виня [133]. В дальнейшем гидродинамика распылительных колонн в режиме взвешенного слоя капель исследовалась также в работах [134, 164]. Движение пузырей во взвешенном слое наблюдалось в работе [165]. Отметим, однако, что существование взвешенного слоя пузырей возможно только в присутствии добавок поверхностно-активных веществ, затормаживающих процесс коалесценции. [c.95]

На практике первый режим (режим обычного осаждения) устанавливается автоматически за устройством ввода дисперсной фазы. Для формирования в аппарате режима движения во взвешенном слое при противоточном движении фаз используют специальные устройства, приспособления или способы управления. Все они сводятся к тому, чтобы вызвать небольшое уплотнение слоя частиц или, что то же самое, уменьшить скорость их движения в месте вывода дисперсной фазы из аппарата. При движении потока твердьгх частиц в нижней части аппарата размещают сужающее устройство (диафрагму или решетку). Для капель и пузырей уплотнение потока может происходить вблизи поверхности раздела фаз. При некоторых достаточно больших расходах дисперсной 98 [c.98]

Анализ интегральных кривых, представленных на рис. 2.4, приводит к вьгооду, что непрерьшный переход первого режима во второй и второго режима в первый внутри аппарата невозможен независимо от высоты его рабочей зоны. Это означает, что на границе раздела режим осаждения - режим взвешенного слоя должен иметь место скачок концентрации. Экспериментальные наблюдения показывают, что, действительно, при одновременном существовании в колонне режима осаждения и режима взвешенного слоя их граница резко очерчена. [c.99]

Неравенство (2.88) означает, что концентрация дисперсной фазы при восходящем однонаправленном течении всегда должна быть больше некоторой величины, зависящей от приведенной скорости сплошной фазы. Ограничение снимается лишь при т. е, в том случае, когда приведенная скорость сплошной фазы становится больше скорости свободного осаждения частиц. При этом условие (2.88) всегда будет выполняться. Ясно, что при отсутствии устройств, ограничивающих движение частиц снизу, рассматриваем1лй режим неустойчив. Любое случайное уменьшение концентрации дисперсной фазы в нижней части аппарата ниже необходимого предела приводит к нарушению восходящего движения частиц в этой точке и переходу в режим осаждения. Сужающее устройство или решетка, скорость сплошной фазы в отверстиях которых выше скорости свободного осаждения частиц, предотвращают переход частиц в режим свободного осаждения, а тем самым поддерживают концентрацию во взвешенном слое в соответствии с неравенством (2.88). При Усо>1 необходимость в устройстве, ограничивающем поток снизу, отпадает. Такой режим обычно называют вертикальным транспортом. [c.100]

Анализ экспериментальных зависимостей иг=и,.(<р°) показьшает, что они с достаточной степенью точности могут быть описаны уравнением вида (2,61) уже при значениях концентрации >0,15- 0,20, Это дает основание предполагать, что уравнения (2,61) и (2.116) применимы не только для режима взвешенного слоя, но и для режима обычного осаждения при < 1° >0,15, а также для определения параметров при захлебывании. На рис. 2Я, а сравнивается кривая захлебывания, найденная графически с помошью функции 2 (< ), с экспериментальными значениями предельных расходов фаз в распьшительных колоннах. [c.111]

Кроме того, полученные выше результаты, касающиеся механизма распространения и взаимодействия волн и переходных процессов в аппаратах с дисперсным потоком, применимы лишь в том случае, когда величина возмущающего сигйаЛа достаточно мала. Только в этом случае скорость распространения волны можно считать независящей от величины возмущающего сигнала. При значительной величине возмущающего сигнала либо при больших высотах аппарата указанное условие не вьшолняется. Первоначальное возмущение заметно деформируется, что приводит в результате к образованию, с одной стороны, скачков уплотнения, а с другой, сильно растянутых волновых фронтов. Так в противоточном аппарате фронт концентрационной волны при значительном уменьшении подачи дисперсной фазы резко очерчен и представляет собой скачок уплотнения. В то же время фронт волны концентрации при значительном увеличении подачи дисперсной фазы размыт. Скачком уплотнения является также граница раздела двух режимов (обычного осаждения и взвешенного слоя) в том случае, когда оба режима существуют в аппарате одновременно. Образование скачка уплотнения происходит в данном случае вследствие взаимодействия малых возмущений, распространяющихся навстречу друг другу. Анализ переходных процессов в таких случаях является задачей будущих исследований. [c.146]

Ввиду отсутствия вполне удовлетворительного понимания механизма теплоотдачи между взвешенным слоем и поверхностью аппарата Уэндер и Купер применили в основном эмпирические методы. В этом исследовании были использованы и промышленные данные, полученные в процессе гидроформинга. [c.272]

Массопередача в псевдоожиженном слое. Коэффициенты массопередачи были определены в таких процессах со взвешенным слоем, как испарение гранулированного нафталина в воздухе, осушка воздуха глиноземом или силикагелем и адсорбция четыреххлористого углерода из воздуха активированным углем, а также в процессах, в которых средой, вызывающей псевдоожижение, служила вода. Результаты Чжу, Калила и Веттерота , изображенные графически на рис. VIII-18, представляют, по-видимому, лучшую корреляцию, принимающую во внимание большинство параметров процесса. Эти данные можно также выразить следующими уравнениями [c.284]

США, Техас), а в настоящее время применяются в реакторе с движущимся взвешенным слоем на заводе в Южно-Африканской Республике. В случае кипящего слоя катализатора температура поддерживается около 315 °С, давление от 20 до 30 ат, линейная скорость составляет 0,3 м1сек (в установках со стационарным псевдоожижением) и от 1,5 до 3 м/сек (в установках с движущимся взвешенным слоем). По этому вопросу имеется довольно обширная литература Характеристики катализаторов крекинга приведены в табл. 73. [c.337]

Отношение катализатор — сырье изменяется от процесса к процессу обычно оно принимается около 10 1 для процесса во взвешенном слое. Более высококипящее сырье требует меньше катализатора оно крекируется легче и дает более высокие выходы бензинов, содержащих больше олефинов, и меньшие количества газа. Это, казалось бы, указывает на выгодность использования в качестве сырья отбензиненных нефтей, однако, они дают слишком большие количества кокса. Отбензипенные нефти выгоднее конвертировать в дистилляты путем коксования или легкого крекинга. Отношение катализатор исходный нефтепродукт часто используется для облегчения контроля за рабочей температурой. [c.343]

Стремление к полному использованию потенциальн].гх возможностей подобного сырья в процессе каталитического крекинга вынуждает вводить усложняющие технологию элементы селективной переработки подобно двухступенчатому каталитическому крекингу в прямом потоке и во взвешенном слое пылевидного катализатора [9]. Вместе с тем при увеличении масштабов производства дистиллятов коксования тяжелых нефтяных остатков, а также учитывая способность современных систем каталитического крекинга работать на тяжелом дистиллятном сырье в виде относительно узких фракций (с пределами кипения от 350—400 °С до 500—550 °С), создаются предпосылки для изъятия из дистиллятов коксования и использования по прямому назначению не только бензиновых фракций, но и керосиновых или керосиногазойлевых. Это вполпе допустимо еще и потому, что в широкой дистиллят-ной фракции коксования соотноше[ше между количествами керосинового дистиллята (до 30—350 °С) и тяжелой флегмы (выше 300—350 °С) составляет 1 3 и даже 1 4 (в зависимости от режима коксования) и, следовательно, выделение керосиновой фрак1 ии из дистиллята коксования не 1[анесет существенного ущерба ресурсам сырья для каталитического крекинга. [c.260]

Уолтером [101 рассмотрен каталитический крекинг во взвешенном слое тонкодис-пергированного катализатора как комплексный источник нефтехимического сырья для достижения высоких выходов олефиновых и ароматических углеводородов в условиях проведения нроцесса при температуре выше 530 С. Факторы, управляющие глубиной процесса каталитического крекинга нефтяного сырья, как известно, определяются активностью катализатора, температурой и объемной скоростью подачи сырья. [c.270]

Таблица 3. Каталитический кренинг 50 %-пого ваку ума-дистиллята U0 взвешенном слое пылевидного катал и.гатира

Сушилки взвешенного слоя применяют для сушки сильносыпучих материалов, подверженных комкованию, а также пастообразных материалов. Высушиваемые материалы должны обладать достаточной механической прочностью. [c.214]

Общая химическая технология (1964) -- [ c.85 , c.86 , c.138 , c.232 , c.353 , c.453 , c.454 , c.473 , c.475 ]

Основы процессов химической технологии (1967) -- [ c.141 , c.201 ]

Справочник инженера - химика том второй (1969) -- [ c.0 ]

Экстрагирование из твердых материалов (1983) -- [ c.76 , c.146 , c.207 , c.210 ]

Общая химическая технология (1970) -- [ c.107 , c.111 , c.112 , c.190 , c.267 , c.270 , c.276 , c.279 , c.299 , c.302 , c.341 , c.450 , c.486 , c.488 ]

Гидромеханические процессы химической технологии Издание 3 (1982) -- [ c.9 , c.231 ]

Процессы и аппараты химической промышленности (1989) -- [ c.64 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология