Коэффициент отвода

Из уравнений (VII, 66) и (VII, 67) или (VII, 69) получают две зависимости (для двух распределяемых компонентов), которые можно решить методом подбора относительно п и п В этих выражениях р — доля компонента исходной смеси, которая непрерывно выводится в виде продукта с правой стороны каскада вместе с экстрагентом А. Величину Р можно назвать коэффициентом отвода . Соответственно обратную величину [c.363]

Наряду с этим трансмиссионные масла должны выполнять ряд других функций, обеспечивающих надежную и долговечную работу трансмиссий. Они должны уменьшать потери на трение, обеспечивая высокий коэффициент полезного действия передачи, хорошо отводить тепло от зоны контакта, предохранять детали трансмиссий от коррозии, не вспениваться и иметь достаточную стабильность. [c.182]

Жидкости должны обладать хорошей теплоемкостью и теплопроводностью. Чем большие значения удельной теплоемкости и коэффициента теплопроводности имеет жидкость, тем лучше она обеспечивает отвод тепла из гидравлической системы. Удельная теплоемкость жидкости определяется по уравнению [c.215]

Одноколонные системы с промежуточным подводом и отводом тепла, в том числе и разрезные колонны, позволяют переносить тепловые нагрузки на более выгодный энергетический уровень, тем самым увеличивается коэффициент использования тепла по установке в целом. Кроме того, при промежуточных подводе и отводе тепла выравниваются и уменьшаются нагрузки по пару и жидкости по высоте аппарата, что позволяет уменьшать диаметр аппарата. Однако необходимое число тарелок выше промежуточных конденсаторов и холодильников и ниже промежуточных подогревателей становится большим. На практике экономически оправданным бывает применение, как правило, не более одного [c.108]

Процесс, в котором наиболее медленной стадией является подвод реагирующих компонентов или отвод продуктов реакции, протекает в диффузионной области. Это характерно для гетерогенных систем. Константа скорости процесса к в этом случае определяется как к = 0 8, где О — коэффициент диффузии б — толщина диффузионного слоя, зависящая от многих переменных. Для ускорения процессов увеличивают диффузию путем усиленного перемешивания, повышения скорости потоков взаимодействующих фаз, изменения условий, влияющих на вязкость, плотность и другие физические свойства среды. [c.90]

Если тепло отводится со стенки реактора, то достоверность одномерной модели, очевидно, зависит от того, насколько эффективно поперечное перемешивание в реакторе (см. раздел IX.4). Приняв одномерную модель, следует выразить скорость отвода тепла через суммарный эффективный коэффициент теплопередачи к [c.272]

Предотвращение образования взрывоопасной среды и обеспечение в воздухе производственных помещений содержания взрывоопасных веществ, не превышающего нижнего концентрационного предела воспламенения с учетом коэффициента безопасности, должно быть достигнуто контролем состава воздушной среды, применением герметичного технологического оборудования, рабочей и аварийной вентиляцией, отводом взрывоопасной среды. Чтобы предотвратить образование взрывоопасной среды внутри технологического оборудования, необходимо применять герметичное оборудование, поддерживать состав среды вне области воспламенения, использовать ингибирующие (химически активные) и флегматизирующие (инертные) добавки, подбирать соответствующие скоростные режимы движения среды. Взрывобезопасные составы среды внутри технологического оборудования должны быть установлены нормативно-технической документацией на конкретный производственный процесс. [c.21]

В , среднее время пребывания = 100 Отсюда следует, что времени для проведения реакции будет слишком много и, таким образом, длина реактора слишком велика. Чтобы достигнуть равенства времени пребывания, длину промышленного аппарата а надо получить с коэффициентом МК, т. е. она будет равна 10 см. В этом случае, конечно, нельзя говорить о трубчатом реакторе, так как время пребывания с изменением состава смесей будет сильно изменяться. Следует учитывать при этом еще и дополнительный недостаток одинаковую поверхность теплопередачи у модели и аппарата. В связи с этим теплота из аппарата отводиться не может, так как количество реагентов в нем в 10 раз больше ее. Значит, увеличение масштаба при соблюдении условий геометрического п гидродинамического подобия проведено неверно. Теперь приведем правильное решение задачи. [c.234]

Процессы испарения и смешения топлив связаны с подводом или отводом тепла, поэтому важны такие характеристики, как энтальпия, удельная теплоемкость, коэффициент теплопроводности жидкого топлива и его паров, а также теплота парообразования. [c.103]

Полимеризация этилена при высоком давлении в реакторах с мешалкой часто проводится в автотермических условиях. Реакционную смесь разогревают лишь во время пуска реактора, а затем ни подвод тепла, ни его отвод через стенку не происходит, Это означает, что коэффициент теплопередачи к можно считать равным нулю. Тогда, как следует из формул, определяющих смысл параметров системы (11,65), р, = X, и уравнения принимают вид [c.109]

Сравнительные данные экономичности различных методов сжатия могут быть оценены изотермическим и адиабатическим коэффициентом мощности компрессора. Обычно адиабатическим коэффициентом мощности т)ад оценивают экономичность сжатия неохлаждаемых ма-щин. Однако определение адиабатического коэффициента мощности ступени компрессора, рассчитанной на работу с охлаждением, представляет известный интерес, так как т)ад указывает на дополнительные потери мощности в результате гидравлических сопротивлений в коммуникации, утечек газа и недостаточно эффективного отвода тепла через стенку цилиндра [c.170]

Среды, используемые для подвода или отвода тепла, называются соответственно теплоносителями и хладоагентами. В качестве теплоносителей могут быть применены нагретые газообразные, жидкие или твердые вещества. Дымовые газы как греющий теплоноситель обычно применяют непосредственно на установках, где сжигается топливо, так как их транспортирование на дальние расстояния затруднительно. Горячий воздух как теплоноситель также применяется для многих нефтехимических процессов. Существенным недостатком обогрева дымовыми газами и горячим воздухом является громоздкость теплообменной аппаратуры из-за свойственного им сравнительно низкого коэффициента теплопередачи. [c.253]

Метод оценки распределения детонационной стойкости по фракциям автомобильных бензинов. Метод оценивает распределение детонационной стойкости по фракциям автомобильных бензинов с учетом особенностей процесса их испарения во впускном трубопроводе карбюраторного двигателя на переменных режимах работы [24]. Бензин разгоняют в лабораторных условиях из колбы емкостью 1 л с отводом без дефлегматора на две фракции кипящую до 100°С (легкую) и кипящую выше 100°С (тяжелую). Для полученных фракций определяют октановые числа по исследовательскому методу. В качестве оценочного показателя установлен коэффициент распределения детонационной стойкости, вычисляемый как частное от деления октанового числа легкой фракции на октановое число тяжелой фракции с точностью до 0,01. Чем ближе значение коэффициента распределения к единице, тем равномернее распределение детонационной стойкости по фракциям бензинов. [c.201]

При проведении процесса в неадиабатических условиях в уравнение (6.6) следует добавить еще один член, который на основании принятых допущений может быть записан как hA T — Тс), где h и А — коэффициент теплопередачи и поверхность теплообмена соответственно, а Тс — температура обогревающего или охлаждающего агента, которая принимается постоянной. Таким образом, общая скорость отвода тепла будет [c.157]

С переходом на кипящий слой задача отвода тепла, представляющая значительную трудность в реакторах с неподвижным слоем, упрощается ввиду высокого коэффициента теплообмена между слоем и стенкой охлаждающей рубашки. По данным различных исследователей при высоких давлениях эта величина составляет 100 ккал град) и более. Температуру в первой секции реактора с псевдоожиженным слоем (реакция синтеза аммиака) можно поднять до 535—545°С, если температура газа на входе не превышает 450°С. Для получения заданной степени превращения температуру в реакторе следует понижать, а тепловыделение использовать для подогрева свежего газа. По ориентировочным расчетам, производительность реактора синтеза аммиака можно повысить на 40—50% за счет приближения профиля температур к оптимальному. [c.354]

При повышенном содержании SO2 на входе в реактор (например, 11% SO2 и 10% О2) температура в первой секции составляет 550 °С, степень преврашения — 75%. В этом случае газ, входящий в первую секцию псевдоожиженного слоя, должен иметь температуру 325 °С, а при более высоком содержании SO2 — еще меньшую температуру. С другой стороны, температура газа, содержащего 7% SO2 и 11% О2 на входе в реактор с неподвижным слоем, должна составлять 440°С при большей концентрации SO2 и меньшей О2 температура должна повышаться. Отвод тепла из реакторов с псевдоожиженным слоем может осуществляться с помощью теплообменников, погруженных в слой и обладающих малой поверхностью ввиду высоких коэффициентов теплообмена. При охлаждении водой значения коэффициента теплообмена между водой и слоем могут достигать 100—200 ккал град), в то время как для неподвижного слоя эта величина составляет 5—9 ккал (м -ч-град). В реакторе с псевдоожиженным слоем можно использовать более мелкозернистый катализатор из зерен диаметром 0,75—1,5 мм он обладает намного большей поверхностью по сравнению с крупнозернистым катализатором в неподвижном слое, используемым на начальных и серединных ступенях всего на 30—50%. Помимо этого, в псевдоожиженном слое отсутствует спекание катализатора, которое в течение одного года увеличивает гидравлическое сопротивление в 2 раза. Необходимое количество катализатора уменьшается вследствие лучшего использования поверхности зерна и возможности поддержания температурного режима, близкого к оптимальному. [c.356]

Плавный отвод круглого сечения = А-В. Коэффициент А зависит от угла ф, на который изменяется направление потока в отводе [c.10]

Отводы коэффициент А = I, коэффициент В = 0,09 h = 0,09. [c.15]

Необходимое значение коэффициента пропускной способности определяется в зависимости от расхода водяного конденсата О (в т/ч) и перепада давления Др (в кгс/см ) между давлением па а и давлением в линии отвода конденсата к= (1,67 — 2,0) Ар. [c.24]

Опыт показывает, что коэффициент сопротивления зависит от относительного расстояния решетки до среза подводящего отвода при центральном входе потока лишь в определенных пределах его изменения (рис. 7.21). Практически влияние относительного расстояния сказывается при Яр/Do С 1- -1,2. В этих пределах коэффициент сопротивления оуч резко возрастает при уменьшении Яр/Do- [c.188]

При входе потока вниз относительное расстояние Яд//) от днища (экрана) до среза подводящего отвода оказывает такое же экранирующее влияние на сопротивление участка, как и решетка в случае входа потока вверх. Этого влияния нет при Яд/Do 1,2. Если Яд/Do < 1>2, то добавочный коэффициент сопротивления, обусловленный экранирующим влиянием днища (экрана), [c.191]

Принципиальная схема произвольной структуры —I—разделительного процесса с -1 т фазовыми превращениями— простой перегонкой, ректификацией, отпариванием, абсорбцией, экстракцией и т. п. — может рассматриваться как противоточный каскад из N секций (рис. 1-48). В текущую /-ю секцию могут подаваться паровой // и жидкостной [, потоки сырья, а также паровые и жидкостные потоки, выходящие из произвольной к-и сехции (кФ1) в количестве, пропорциональном коэффициентам распределения потоков и /й. Коэффициенты а к обозначают долю потока, поступающего в секцию / из секции к. В /-ю секцию может подводиться или отводиться из секции тепло в количестве Qj. [c.90]

В сильрюкислых средах для изготовления одной нз трущихся пар можно применять материалы па основе фторопласта-4, которые обладают низким коэффициентом трепня по металлу п надежно служат в условиях сухого трения. Однако прн этом нужно обеспечить интенсивный отвод тепла, поскольку указанные материалы имеют малую тенлонроводнос1 ь, л нх физико-механические свойства зависят от температуры. [c.168]

Сконденсированная основная часть паров нефтепродуктов (отгон, или так называемый черный соляр ) собирается в нижней части сепаратора 14, откуда центробежным (или поршневым) насосом отводится через холодильник в сборник топлива. Черный соляр используется в качестве компонента топочного мазута. В испарителе 10 накапливается окисленный битум. С низа испарителя 10 битум забирается поршневым насосом 9 и подается в качестве рециркулята в смеситель 5. Коэффициент рециркуляции зависит от марки получаемого товарного битума. Избыток окисленного битума забирается поршневым насосом 12 и направляется через аппарат воздушного охлаждения 13 в приемники битума (битумораздаточники). [c.107]

Из соотнощения (IX. 1) видно, что при неизменных главных размерах цилиндра 1)ц и S и n=idem с повышением Ре увеличивается Л/ц и уменьшается удельная поверхность охлаждения /охл. Чем меньше /охл, тем меньше отводится тепла через стенку цилиндра в охлаждающую воду. При этом температура стенки цилиндра возрастает, нарушается режим полужидкостного трения, снижается коэффициент наполнения т)г=0ф/0т и увеличивается коэффициент остаточных газов у, приводящий к повышению температуры заряда цилиндра и заметному сокращению запаса по детонации топливного газа. [c.227]

Теплообменники труба в трубе используют как нагреватели, испарители и реакционные аппараты (скоростные трубчатки). Подбирая диаметр наружной трубы, в этих теплообменниках можно добиться высоких скоростей и коэффициентов теплоотдачи даже при малых расходах обоих теплоносителей. Наиболее просты по конструкции теплообменники с приварной наружной трубой (рис. 83), которые могут быть цельносварными или иметь съемные калачи для прочистки. Расстояние между горизонтальными трубами стремятся уменьшить, для чего применяют крутозагнутые отводы В многорядных змеевиках калачи иногда располагают наклонно [c.101]

Обычно рубашку приваривают па 80—150 мм ниже соединения крышки с корпусом, а когда коэффициент заполнения аппарата невелик и обогрев верхней незаполненной его части нежелателен, рубашку делают небольшой по высоте. Пар подают в рубашку через верхний И1туцер, а конденсат отводят через нижний. [c.107]

Бензин в лабораторных условиях разгоняют в колбе емкостью 1 л с отводом без дефлегматора на две фракции кипящую до 100°С (низкокипя-щую) и кипящую вьппе 100 °С (высококипящую). Для этих фракций определяют октановые числа по исследовательскому методу (ОЧнк и ОЧвк). В качестве оценочного показателя установлен коэффициент распределения детонационной стойкости по фракциям Крдс, вычисляемый с точностью до 0,01 по формуле [c.38]

Арго и Смит показали, что лишь неболншая часть тепла отводится или подводится к слою путем теплопередачи (за исключением слоев, в которых используется насадка с большим коэффициентом теплопроводности). Значительная часть тепла передается путем конвекции в газе. [c.59]

Выделение больших количеств тепла обусловливает потребность в больших количествах хладоагента, а следовательно, и в значительно больших мощностях для его циркуляции важную роль играет равномерное распределение хладоагента. При охлаждении кипящей жидкостью от величины разности температур между газом и хладоагентом зависит — понизится ли температура в реакционном объеме сразу либо вначале увеличится, а потом снизится. Доршнер подчеркивает преимущества охлал<дения кипящей жидкостью. Во-первых, к ним следует отнести то, что высокие значения теплоты парообразования позволяют отводить большие количества тепла этому способствует также высокий коэффициент теплообмена между стенкой и кипящей жидкостью. Во-вторых, это равномер- [c.344]

Данный вариант расчета проводят в случае, когда велики скорость потока, соотношение длины и ширины напорного канала, фактор разделения мембраны и коэффициент деления потока 6. Проникший через мембрану поток отводится с помощью вакуум-насоса, значение Рг = Р21Р мало [1, 2]. При этом перенос в напорном и дренажном каналах осуществляется преимущественно конвекцией (рис. 5.3). Пример такого процесса — получение обогащенного азотом потока из воздуха. [c.161]

Расчет модуля с поперечным током пермеата в дренажном пространстве (или отводом из него) заключается (при заданных коэффициенте деления потока 0 и концентрации уц) в определении состава ретанта yir из системы дифференциальных уравнений. После этого из уравнения материального баланса находят состав пермеата [c.185]

Так как молекулярные массы изотопов гексафторида урана близки, то величина идеального коэффициента разделения а = = (352/349) = 1,008. Поэтому для получения обогащенного урана-235 обязательно применение многоступенчатой каскадной установк и, состоящей из нескольких тысяч ячеек на основе пористых трубчатых мембранных элементов. Поток исходной смеси подают на I ступень каскада, пермеат после I ступени —на следующую и т. д. Обогащенный до необходимой концентрации ураном-235 газ отводят с последней ступени каскада на дальнейшую переработку [35]. Ступень каскада представляет собой один или несколько параллельно соединенных мембраиных аппаратов между собой ступени соединены последовательно. [c.317]

Для отвода конденсата и предотвращения проскока пара в линию отвода конденсата теплообменные аппараты, обогреваемые насыщенным водяным паром, должны снабжаться конденса-тоотводчиками [6]. Расчет в подбор стандартного поплавкового конденсатоотводчика по ГОСТ 15112—69 заключается в определении диаметра условного прохода Оу (в мм) по максимальному коэффициенту пропускной способности к (в т/ч) [c.24]

При этом необходимо иметь в виду, что начальные условия и коэффициенты модели меняются по длине аппарата. Так, змеевики первых трех верхних секций отключены полностью, то есть для этих секций Х1 = 0. Отвод тепла осу-щеспвляется в секциях с 4-й по 11-ю (Х О). [c.179]

В работе [27] математическое описание испрльзовано для определения полей масс и температур в промышленном регенераторе. При этом необходимо иметь в виду, что начальные условия и коэффициенты модели меняются по длине аппарата. Так, змеевики первых трех верхних секций отключены полностью, т. е. для этих секций А,1 = 0. Отвод тепла осуществляется с 4 по 11 секцию (А,1 0). Кроме того, горячие дымовые газы (Г = 693 К) из нижних трех секций, содержащие —17% кислорода, направляются в распределительные короба верхних трех секций. Значение и Гв для верхних секций (с 1 поЗ) составляют соответственно 0,17 и 693 К, а для нижних (с 4 по 11), в которые подается холодный воздух, составляют 0,23 и 300 К. [c.327]

Растекание струи по фронту решетки. По диаграммам распределения скоростей (см. табл. 7.1, 7.2) можно видеть, что первонач.альный профиль скорости па выходе из подводящего участка также неравномерен (см. первый столбец при Ср 0). В нем имеется завал слевл, соответствующий отрыву потока при повороте на 90 в подводящем отводе, и максиму.м скоростей, смещенный относительно оси симметрии вправо. Это смещение максимума скоростей наблюдается при всех значениях Ср решетки. Из табл. 7.1 видно, что при малых коэффициентах сопротивления решетки, примерно до С,, = 4, узкая струя с описанным первоначальным характером профиля скорости, набегая на решетку и растекаясь по ней, расширяется так, что скорости во всех точках падают, при этом монолитность струи в целом еще не нарушается, т. е. струя проходит через решетку одним центральным ядром (не считая распада ядра на отдельные струйки при протекании через отверстия решетки.) [c.169]

Подводящий участок аппарата может быть упрощен путем замены колена 90 с направляющими лопатками плавным отводом 90° без направляющих лопаток при этом требуемое удлинение подводящего участка (вследствие увеличения радиуса закругления отвода по сравнению с коленом) может быть компенсировано укорочением диффузора. Последнее приводит к увеличению входного сечению диффузора, что, в свою очередь, уменьшает отношение площадей, и с точки зрения равномерной раздачи потока является более благоприятным. При плавном отводе также получается одностороннее отклонение потока. Однако при этом нет дополнительного с>катия его на выходе из отвода и, кроме того, это отклонение меньше, чем отклонение при колене без направляющих лопаток. Установка одной распределительной решетки ( р = 29 / = 0,25) не обеспечивает полного растекания струи. Практически равномерное растекание струи по всему сечекию рабочей камеры (Ми 1,15) получается при установке двух решеток с коэффициентами сопротивления, сравнительно близкими к расчетным ( р1 =29 / = 0,25 и = 20 , / = 0,29), как это сделано в варианте П-3. Здесь тенденция к отклонению потока вверх компенсируется влиянием зазора между решетками и нижней стенкой диффузора (б/Вк = = 0,02), через который происходит более интенсивное перетекание газа из области перед решеткой в область за ней. Уменьшение коэффициентов сопротивления решеток (вариант П-4 и особенно вариант П-5) существенно ухудшает равномерность поля скоростей в рабочей камере аппарата с подводом через плавный отвод (Мк = 1,8). [c.225]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология