Соотношение оптимальное между

Рассмотренные выше положения касаются теплоотдачи к жидкости, поток которой ограничен гладкими стенками. Если стенки имеют шероховатость, то ее влияние при ламинарном течении проявляется в увеличении обтекаемой поверхности (подобно эффекту оребрения) на структуру же потока шероховатость не влияет. Аналогичные выводы относятся и к турбулентным течениям в области гладкого трения, т. е. когда выступы шероховатостей не выходят за пределы вязкого подслоя. В области же шероховатого трения теплоотдача интенсифицируется за счет турбулизации вязкого подслоя. Одновременно возрастает и гидравлическое сопротивление, обусловленное трением. Создание искусственной шероховатости используется как метод интенсификации теплоотдачи. Экспериментально найдено, что оптимальное соотношение шага между соседними выступами и их высотой равно примерно 13. При этом коэффициент теплоотдачи примерно в 2,3 раза выше, чем при гладких трубах. [c.305]

В ряде технологических процессов с уменьшением времени нагрева в реакционной зоне увеличивается выход целевых продуктов. Однако имеются процессы, где необходимо выдержать нагретый продукт длительное время при постоянном или незначительном повышении температуры. В первом случае следует выбирать трубчатую печь со стенами топки нз щелевых беспламенных панельных горелок, которая имеет высокие значения ср,, ф. и фз во втором случае рекомендуется участок змеевика с удлиненным временем нагрева установить во втором ряду двухрядного настенного экрана трубчатой печи. Оптимальное соотношение теплоты между первым и вторым рядом достигается выбором соответствующего шага между трубами. [c.316]

Следовательно, выбор оптимальных соотношений 2000-между плотностью орошения, тепловой нагрузкой и разностью температур следует осуществлять на основании технико-экономических расчетов для того, чтобы теплообменник работал интенсивно. [c.37]

На основании опытов, проведенных на установке электрокрекинга, показано оптимальное соотношение расстояния между неподвижными электродами со средним размером угольков и определены основные технологические показатели процесса электро-крекинга керосина применительно к работе двухрамного реактора. [c.64]

Кайзер [97] провел обширную работу по определению оптимальных условий гидратации на ионитах. Он исследовал зависимость между соотношением вода олефины, давлением и временем контакта на ионитах Амберлит-15 и Амберлит IR-120. Было показано, что на ионитах можно достичь таких же значений конверсии и селективности, как при гидратации на неорганических катализаторах. Максимальная конверсия составляла 72,9% при объемной скорости жидкости 0,6 и селективности 96,4%. Ниже будет показано, что реакция протекает по псевдопервому порядку и существенно зависит от давления и температуры. [c.65]

Большая разница в температурах кипения и давлениях насыщенных паров антидетонатора и выносителя может служить причиной нарушения оптимального соотношения между ними при испарении бензина. Для эффективного выноса соединений свинца необходимо сочетание антидетонаторов и выносителей по возможности с более близкими температурами кипения. В этом отношении оптимальными композициями являются ТМС и дибромэтан, ТЭС и дибромпропан. [c.174]

Состав катализаторов. Создание катализатора начинается с выбора его компонентов и определения оптимального соотношения между ним . [c.19]

Требования, предъявляемые к фракционному составу, довольно противоречивы [18, 19]. Так, например, для предотвращения обледенения карбюратора температура выкипания 50% топлива должна быть возможно выше, но, с другой стороны, — чем ниже эта температура, тем выше испаряемость и тем лучше приемистость и устойчивость работы двигателя на данном сорте топлива. Задача приготовления топлива высокого качества состоит в нахождении оптимального соотношения между взаимоисключающими требованиями. [c.392]

При изучении этих данных становится очевидным, что для производства ацетилена очень важным фактором является оптимальное соотношение между временем контакта и температурой. [c.104]

Положение указанных зон и соответствующие температуры для пламени обычной формы показаны на рис. 51. Оптимальное соотношение между общей поверхностью горения и объемом газа, а значит, и качество, и выход получаемой сажи зависят также от состава, давления и температуры газа, влажности, давления и температуры атмосферы, формы и способа внесения металлических поверхностей осаждения. [c.122]

Основная трудность при осуществлении этого процесса —сохранение в промышленных условиях оптимальных соотношений между степенью конверсии сырья и выходом гидроперекиси в стадии окисления, с одной стороны, и между конверсией гидроперекиси и выходом фенолами ацетона при гидролизе—с другой [c.178]

При оптимальном (или близком к таковому) уровне хлора на катализаторе соотношение лёгких (С +2 тяжёлых (С +С ) углеводородов в ВСГ находится между 2 и 3. Если оно меньше 2, то имеется избыток, а если больше 3, то - недостаток хлора на поверхности катализатора. [c.44]

На эффективность деасфальтизации влияет соотношение между количествами пропана и гудрона. При добавлении небольших порций пропана к гудрону происходит их полное смешивание. Дальнейшее добавление пропана приводит к образованию двухфазной системы раствора углеводородов в пропане и раствора пропана в смолисто-асфальтеновых веществах. С увеличением доли пропана в системе разбавляется пропано-вый раствор, в результате концентрация растворенных в нем компонентов уменьшается, силы взаимного притяжения угле водородов ослабевают и из раствора выделяются наиболее высокомолекулярные углеводороды. Действие этого фактора проявляется до тех пор, пока оно не перекрывается другим — обычным увеличением количества растворенного вещества при увеличении количества растворителя. Таким образом, существует оптимальное соотношение между пропаном и гудроном при котором получается и оптимальное качество деасфальтизата. Выход асфальта при этом наибольший, а температура размягчения наименьшая. С Повышением температуры деасфальтизации упомянутый оптимум наблюдается при меньших содержаниях пропана. [c.40]

Оценка взаимного влияния отдельных свойств на общий уровень качества нефтепродуктов-одна из наименее изученных областей химмотологии. Некоторые свойства находятся в противоречии между собой улучшение одного из них может привести к ухудшению другого. Например, добавление низкокипящих компонентов в бензин улучшает пусковые свойства, но увеличивает склонность бензина к образованию паровых пробок в двигателе гидроочистка реактивных топлив снижает их коррозионную активность, но ухудшает противоизносные и защитные свойства. В таких случаях приходится устанавливать оптимальные соотношения между различными свойствами. [c.12]

Во-первых, во многих странах, в том числе и в нашей стране, проводится так называемая дизелизация тракторного и автомобильного парка. Большая часть мирового тракторного парка уже переведена на дизельные двигатели. В автомобильном парке оптимальное соотношение между бензиновыми и дизельными двигателями еще твердо не установлено. Тяжелые грузовые автомобили большой грузоподъемностью должны иметь дизельные двигатели, на легковых автомобилях, видимо, в ближайшем будущем будут устанавливать бензиновые двигатели. [c.5]

Одним из основных факторов, влияющих на образование сферической формы жидкого гомогенного золя в неводной среде, является время коагуляции. Скорость коагуляции золя в гель в зависимости от концентрации гелеобразующих растворов, их соотношения и температуры может изменяться в довольно широких пределах. При постоянной кислотности среды и химическом составе магнийсиликатного золя скорость схватывания золя по мере повышения концентрации гелеобразующих растворов - и температуры сильно возрастает. Поскольку концентрация гелеобразующих растворов и кислотность среды (pH золя) являются одними из основных факторов, влияющих на активность и стабильность катализаторов, для каждых оптимальных условий необходимо выбирать соответствующие температуры растворов. Так как формование сферических катализаторов проводится в среде легких минеральных масел (трансформаторное, турбинное), то в зависимости от поверхностного натяжения между золем и формовочным маслом требуется время для застывания золя в твердый гель. Обычно в производственных условиях время коагуляции равно 10—15 сек, исходя из чего формование магнийсиликатного гидрогеля ведут при температуре рабочих растворов 16—19° С, в то время как алюмосиликатные гидрогели [c.93]

Оптимальная величина зазоров а (рис. 2.9) между колосниками, а также между колосниковой решеткой и молотками определяется соотношением а > 2б ,г,х и далее выбирается из следующего ряда величин (мм) 3 5 8 13 20 32 50. [c.51]

Поддержание заданного соотношения топливного газа и воздуха достигается разовой настройкой зазора между заслонкой и входным отверстием инжектора при пуско-наладочных работах. В дальнейшем при эксплуатации горелки установленное соотношение газа и воздуха сохраняется автоматически. Регулированием зазора между распределительным колпачком и выходной частью горелки устанавливают требуемые скорость и равномерность распределения газовоздушной смеси на горелочной поверхности чашеобразной панели. При оптимальной настройке горелки скорость подачи газовоздушной смеси и скорость горе-ппя остаются постоянными и исключаются случаи проскока пламени в смесительную часть горелки, а также отрыв пламени от нее. Непременным условием нормальной работы горелки является постоянство состава топливного газа, а также его расхода. [c.63]

Зазор между регулирующим диском и корпусом горелки в зависимости от температуры и производительности устанавливают в пределах 4—8 мм. На рис. 1-20 показана зависимость расхода эжектируемого первичного воздуха в смесительную камеру горелки АГГ-П от величины зазора. Из графика видно, что эжекция атмосферного воздуха изменяется от минимальной величины до максимального значения (140 м ч) при зазоре 6 мм, а затем начинает снижаться, и при зазоре 20 мм влияние регулирующего диска исключается и поступление воздуха на горение топлива в первичной камере становится неуправляемым. Создание необходимого оптимального соотношения газ — воздух в этих условиях становится невозможным. [c.260]

Сравнение величин энергий активации первой и второй стадий реакции каталитического крекинга тяжелого сырья, приведенных в табл. У1-2 и У1-3, показывает, что во всех случаях энергия активации второй стадии значительно выше, чем первой. Поэтому маловероятно, чтобы диффузионное торможение суш ественно сказывалось на второй стадии реакции, так как в этом случае энергия активации была бы низкой. Учитывая, что соотношение между скоростями первой и второй стадий реакции определяет качество жидких продуктов и выход газа, можно определить оптимальные условия крекинга с различным целевым назначением. [c.167]

В процессе, включающем как последовательную, так и параллельную побочные реакции, оптимальная температура может как повышаться, так и понижаться по ходу потока [14], в зависимости от соотношения между энергиями активации реакций. При этом, если энергия активации основной реакции меньше двух других, оптимальная температура повсюду остается конечной и верхний предел допустимой температуры, как правило, не достигается. [c.376]

Состав и физико-химические свойства образцов смазки, приготовленной с надлежаш,ей очисткой глинистых суспензий и оптимальным соотношение.м между глиной и аминами, приведены в табл. 6. Образцы готовились загущением индустриального мас.ча 20 глиной, аминированной октадецила- шном, хлоридом п бромидом дистерилдиметиламмопия. В канадом образце определялись эффективная вязкость, синерезпс и pH водной вытяжки. [c.386]

Следует определять возникающее под влиянием равномерно рас пределенной нагрузки сжимающее напряжение в поперечных сечениях и критическое нанряжение, ири котором происходит местная потеря устойчивости, т. е. образование складок, вмятин в сжатой зоне. Следует также проверять устойчивость цилиндрической стенки против сосредоточенных нагрузок в местах опор. Поэтому важно установить оптимальные параметры — соотношение расстояния между опорами, жесткостью поперечного сечения аппарата и его диаметром. Определение или проверка этих параметров составляет [c.303]

Рис. VIII.15. Соотношение между максимальными значениями критерия оптимальности для одно-и двухстадийного реактора.

Расчет всех типов трубчатых реакторов должен базироваться на правильно сформулированных уравнениях материального п энергетического балансов (простейшие из них выведены в разделах 1Х.1—1Х.З) и разумных принципах расчета (раздел IX.4). Далее мы обсудим некоторые задачи оптимального проектирования. Хотя найденные нами оптимальные решения (раздел IX.5), не могут быть практически реализованы, они дают наиболее высокие возможные показатели процесса, к которым надо стремиться при детальном проектировании реактора. Соотношение между теоретическим и практическим оптимальным расчетом мы обсудим, исследуя в разделе IX.6 реакторы с прямоточными и противоточными тенлообменнп-ками. В разделе IX.7 будут затронуты некоторые проблемы устойчивости и регулирования трубчатых реакторов. В конце главы мы рассмотрим некоторые усложнения простой одномерной модели реактора и исследуем влияние продольного перемешивания и поперечного профиля скоростей (разделы IX.8 н IX.9). Структура главы показана на рис. IX.1. [c.256]

Поскольку процесс Сульфрин основан на протекании реакции Клауса, важное значение имеет контроль за соотношением содержания HjS и SO2 в реакционной газовой смеси. Для получения оптимальных результатов соотношение между H2S и SO2 необходимо поддерживать близким к стехиометрическому соотношению, равному двум. Рабочие характеристики установки Сульфрин чувствительнее к колебаниям соотношения между FbS и SO2, чем характеристики установки Клауса. Требуется автоматическое управление воздушным питанием установок Клауса с помощью оптимизатора. [c.191]

Уравнение (У,194) представляет собой соотношение между концентрациями основного продукта реакции Р и исходного реагента А, которое должно врлполиятьея в любом сечении реактора идеального вьггееиеиия ирн использовании оптимального температурного профиля, Этот профиль может быть также найден как функция концентрации X/,, если, принимая во внимание, что =-= —5, подставить выражение (У,192) в соотношение (У,42), имеющее вид [c.227]

Оба метода активирования испытаны в том виде, в каком они применялись с целью получения активных контактов для обесцвечивания смазочных масел. Так как активная поверхность алюмосиликатных катализаторов, но-видимому, мало зависела от наблюдающегося в природе соотношения между основными компонентами глины — оксидами кремния, алюминия и железа, а также учитывая установленное С. В. Лебедевым влияние на каталитическую активность алюмосиликатов теплового активирования, следовало ожидать, что значительную роль в формировании активной новерхности катализатора будут играть режимы процессов активации и последующего процесса сушки активированной глины. Однако подобрать оптимальный режим активации для каждого образца глины отдельно практически не представлялось возможным, поэтому все исследованные образцы глин активировались серной кислотой, а часть глип — также и соляной кислотой. Влияние всех факторов процесса активации еш формирование каталитической активности глиегы детально изучено на образцах наиболее активных Г.ЕИЕЕ. [c.84]

Соотношение (VII,517) совместно с уравнениями (VI 1,502) определяет зависимость между оптимальными значениями ц и для соседних реакторов каскада. Чтобы найти эту зависимость, необходимо знать выражения для производных, входящих в oothohi -ние (VII,517). Указанные производные могут быть вычислены из уравнений (VI 1,502) по правилу дифференцирования неявных функций, согласно которому производная dyidxk от функции у, заданной в неявном виде [c.404]

Соотношение (УП 1,229), описьпзающее связь между максимальным значением критерия оптимальности исходной задачи и минимальным значением критерия двойственной, в этом случае означает, что при оптимальном плане производства, т. е. оптимальных значениях XI, и при оптимальных ценах на сырье, т. е. оптимальных значениях VI, максимальная прибыль от реализации п[)0дукцпи равна стоимости сырья, имеющегося в наличии к моменту начала выпуска продукции. [c.472]

В одном из патентов [38] описана схема, в которой адсорбент непрерывно пропускается в последовательном порядке через песколько зон контакта, В каждой зоне адсорбент находится во взвешенном состоянии. Адсорбент выпускается из зоны, отделяется от жидкости и затем вводится в следующую зону. Жидкость последовательно пропускается через зоны контакта в противоположном направлении. В каждой зоне по существу происходит процесс контакт шго взаимодействия, однако, чтобы достигалась желаемая степень разделения, число зон должею быть достаточно большим. Можно тaIiжe производить орошение. Анализ процесса можно выполнить при помощи диаграммы Мак-Кэба-Тиле, в которой состав внутрипоровой жидкости заменяется составом пара. Целесообразно пользоваться объемными, а не молярными концентрациями. Существенное различие при этом заключается в том, что рабочие линии процесса могут находиться в любом месте диаграммы, а линия, проходящая под углом 45° к осям, не имеет особого интереса. Число ступеней на такой диаграмме представляет собой теоретическое число зон контакта. Степень приближения к равновесию на каждой ступени экврхвалентна коэффициенту полезного действия тарелки. Можно определить среднее время, необходимое для достижения различных степеней приближения к равновесию, и рассчитать, каково должно быть оптимальное соотношение между числом ступеней и их емкостью. [c.164]

Для катализаторов типа никель-вольфрам и ннкель-мо. [ибден определены оптимальные отношения компонентой 100 Ni/5W и 100 Ni/15Mo [144]. Катализаторы с такими оптимальными соотношениями компонентов показали наибольшую плотность, а рентгенограммы никель-молибденовых катализаторов обнарун ивают параллелизм между их активностью в реакции гидрогенизации и количеством никеля в твердом растворе [128, 131]. [c.265]

Итак, существует оптимальное соотношение концентрации водорода и углеводорода на поверхности катализатора, при котором устанавливается равновесие между процессами регенерации поверхности катализатора водородом и адсорбционным вытеснением молекул углеводорода водородом с поверхности катализатора и ограничением протекания побочных реакций. Определение области оптимального соотношения очень важно для выбора технологических параметров процесса, определяющих активность, селективность и стабильность катализатора. Нами было показано, что в случае осуществления реакции изомеризации н-гексана на HF-SbFs с увеличением парциального давления водорода скорость реакций гидрокрекинга и диспропорционирования н-гексана снижается, одновременно несколько снижается и скорость его изомеризации (рис. 1.20, 1.21). [c.36]

Для того чтобы увеличить количество паров топлива, необходимо подать в двигатель более богатую смесь, что достигается использованием дроссельного клапана. Запустить двигатель можно при соотношении воздух пар не выше, чем 20 1 оптимальные условия создаются, если соотношение равно 12 1. Само собой разумеется, что при какой-либо определенной температуре получить смеси такого состава возможно только в том случае, если бензин обладает определенной испаряемостью. Найти значение испаряемости можно, используя кривые лабораторной разгонки топлив [56]. Если в момент, когда двигатель глохнет , подается смесь воздуха и топлива с соотношением 1 1, то для того, чтобы получить смесь воздух — пар с соотношением 20 1, надо испарить топливо на 5%, а чтобы получить соотношение 12 1— на 8,3%. Если же в подаваемой смеси отношение воздух топливо равно 2 1, то топливо должно испариться соответственно на 10 и 16,7%. Для того чтобы установить, при какой температуре разгонки по ASTM будет достигнута требуемая степень испарения, можно воспользоваться имеющимися в литературе соотношениями между кривой разгопки в присутствии воздуха и кривой разгонки по ASTM эти же температуры приводятся в табл. VII1-2. [c.398]

Состав сополимера при старении катализатора либо остается постоянным [6], либо изменяется [8] в зависимости от того, содержит ли катализатор центры, активность которых по отношению к этилену и пропилену не изменяется во времени, или несколько типов активных центров, различающихся между собой как по стабильности, так и по константам сополимеризации [10]. Активность катализатора, молекулярная масса образующегося сополимера, а в некоторых случаях и состав последнего зависят от соотношения между компонентами каталитической системы. Оптимальное отношение А1 У не одинаково для разных систем. При сополимеризации этилена и пропилена на системе V(С5Н702)з + (С2Н5)2А1С1 с изменением отношения А1 V от 4 до 30 [г ] сополимера уменьшилась от 2,9 до 0,77 дл/г, что объясняют передачей цепи через алкилалюминий [6]. При использовании других катализаторов столь резкого изменения [т]] не происходит [9]. [c.296]

Когда сетка полиуретана подвергается деформации растяжения, то противодействие внешнему напряжению оказывают ориентированные участки между сшивками. Оборванные цепи релак-сируют независимо от приложенного напряжения. При строгом соблюдении требований по функциональности исходных соединений обычно получается уретановый эластомер с пространственной структурой, близкой к идеальной. Но в реальных системах наблюдаются отклонения от оптимально сформированной сетки. Возникают полусвязанные и даже вообще свободные цепи, создающие неэффективную часть сетки [58]. Здесь уместно еще раз напомнить данные по сопротивлению разрыву полиуретанов на основе поли-оксипропиленгликолей. Несомненно, что низкие физико-механические показатели этих полиуретанов есть следствие нерегулярности структуры и отсутствия обратимой кристаллизации при растяжении. Кроме того, промышленный полиэфир молекулярной массы 2000 обычно содержит 4—5% (мол.) монофункциональных молекул, образующих не несущие нагрузки цепи и золь-фракцию полимеров [33, с. 33]. Наличие монофункциональных соединений в пространственной структуре уретановых эластомеров влияет не только на изменение соотношения эффективных и неэффективных цепей, но в некоторой степени определяет молекулярную массу и молекулярно-массовое распределение сегментов. При этом свободные [c.543]

Неправильное питание можно определить как нарушение оптимального соотношения между гкктупающими в организм белками, витаминами, минеральными солями и другими веществами. Питание может быть неправильным даже при достаточно калорийной пище. Если бы табл. IV. 1 учитывала людей с неполноценным, н1. пр ишльным питанием, как изменился бы общий результат [c.237]

Рассмотрена оценка оптимальных параметров процесса фильтрования при постоянной разности давлений на основе экономической эффективности. В качестве критерия оптимизации выбран приведенный доход от работы фильтровальной установки [340]. Применительно к циклу работы фильтра, включающему операции фильтрования и промывки осадка, а также вспомогательные операции, получено в общем виде соотношение для определения объема фильтрата, отнесенного к единице эксплуатационных затрат, С в м -руб . Из этого соотношения найдено уравнение, позволяющее находить экономически оптимальную продолжительность операции фильтрования. Для процесса, когда ф.п=0 и стоимости операций фильтрования и промывки в единицу времени одинаковы, установлено оптимальная продолжительность основных операций во столько раз больше продолжительности вспомогательных операций, во сколько раз стоимость вспомогательных операций в единицу времени больше соответствующей стоимости для основных операций. Из уравнений для объема фильтрата и толщины осадка за один цикл работы фильтра сделаны следующие практически важные выводы оптимальная производительность фильтра, соответствующая минимуму экономических затрат, при любом сопротивлении фильтровальной перегородки соответствует оптимальной производительности фильтра при i ф.п=0 для обеспечения оптимальной производительности фильтра при любом сопротивлении фильтровальной перегородки толщина слоя осадка должна быть равна его,оптимальной толщине при ф.п = 0. Аналогичная независимость наибольшей производительности фильтра от сопротивления фильтровальной перегородки установлена ранее (с. 291). Следует также отметить аналогию между формами кривых, полученных в рассматриваемом исследовании в координатах т — Стсф1 (здесь /Сф1 — стоимость операции фильтрования в единицу времени в руб-с м ), и ранее приведенных в координатах т-и7уел (с. 306). [c.309]

Исследование функции Н (А) показывает, что при 62 >> б4> е.3 > 1 или 83 > 64 82 >1 она может иметь два максимума, относительная величина которых будет изменяться по длине реактора по мере изменения величин С1, С2, г 2- Оптимальная температура определяется положением самого высокого максимума поэтому в сечении, где величины обоих максимумов сравняются, доджен возникнуть скачок оптимальной температуры. Разрывные ОТП могут наблюдаться также при 84 > 8 2, 83 1 В этом случае функция Я (к) неограниченно возрастает при А °<з, и, кроме того, может иметь один аналитический максимум. Близ входа реактора, пока реагирующая смесь состоит почти исключительно из исходного вещества А , оптимальная температура будет (как и при всех других соотношениях между энергиями активации реакций) фиксирована на верхнем пределе Т. Затем, по мере накопления целевого продукта Аз, оптимальная температура, соответствующая аналитическому максимуму гамильтониана, будет опускаться. Далее, когда накопится достаточно большое количество вещества Ад, величина Н (к (Т )) превысит значение гамильтониана в максимуме и оптимальная температура. скачком повысится до предельного значения Т = Т. Другие схемы реакций, приводящие к разрывным ОТП, рассмотрены в работе [15]. Очевидно, наличие скачка оптимальной температуры указывает на то, что данный процесс рационально проводить в последовательно [c.377]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология