Потери тепла

Составляем тепловой баланс абсорбера при допущении, что потерями тепла в окружающую среду можно пренебречь. Тепло, внесенное в абсорбер жирным газом и отпаренным абсорбентом и выделенное в процессе абсорбции, уносится из абсорбера сухим газом, насыщенным абсорбентом, и отводится в холодильник циркулирующим абсорбентом. Введем обозначения [c.246]

Потери тепла в окружающую среду составляют 10% от прихода его, т. е. [c.272]

Несмотря на это, данные по скорости горения находятся почти в количественном соответствии с уравнением проводимости (XIV. 10.23), которое было применено к пламенам, полученным в цилиндрических и сферических сосудах . Скорость распространения пламепи в длинных цилиндрических сосудах осложняется в связи с торможением, возникающим у стенок, а также из-за потери тепла, поглощаемого стенкой. [c.404]

Д) С 5 —тепловые потери в окружающую среду, которые вызываются теплопроводностью стенок аппарата, переходом тепловой энергии в лучистую и конвекцией. В основе подсчетов величины Qs лежат законы теплопередачи. Учение о теплопередаче составляет обширную область знания, которая при современном ее состоянии дает достаточно точные методы вычисления тепло-потерь. В большинстве случаев основные теплопотери в произ-водственных процессах происходят за счет теплопроводности стенок аппарата. Эти потери тепла подсчитываются по уравнениям [c.86]

Потеря тепла с отходящими газами зависит от их температуры и количества. Она может достигать 15—25%, а при больших избытках воздуха и высоких температурах газов дал<е 40%. Температура отходящих газов обычно принимается иа 100—150° С выше температуры продукта, поступающего в печь. Эта температура является определяющей для коэффициента полезного действия печи, поэтому правильный выбор ее имеет большое значение. Обычно при высоких температурах поступающего продукта рекомендуется ставить воздухоподогреватели для увеличения коэффициента полезного действия печи. Вопрос о целесообразности установки воздухоподогревателя должен рассматриваться подробно для каждого конкретного случая. [c.115]

В современных печах потери тепла излучением составляют 2—5%, в печах старого типа они достигали 7—12%. Около 75% и более от общей величины потерь тепла излучением теряется в камере радиации и до 25% в камере конвекции. [c.115]

Потерю тепла от химической неполноты горения в нефтезаводских печах можно принимать = 0. Практически величина этих потерь иногда достигает 0,5—1%. [c.115]

Потерями тепла от механической неполноты горения для жидкого и газообразного топлива практически можно пренебречь и принять Qi = 0. [c.115]

Потери тепла с отходящими газами [c.136]

Принимаем потери тепла излучением — 3%, в том числе потери тепла камерой радиации 7 = 2,5%. Потерями тепла от химической и механической неполноты горепия пренебрегаем ( з = О и 4 0). [c.136]

Тепловой баланс колонны составляется в предположении, что, потерями тепла в окружающую сроду можно пренебречь и все тепло,, внесенное в колонну сырьем и парами пз кипятильника, уносится из колонны ректификатом, остатком и орошением [c.217]

Для вакуумных колонн масляного производства применение внутренних отпарных секций существенно улучшает качество масляных дистиллятов, сужает фракционный состав и повышает температуры вспышки благодаря более глубокому вакууму в них и меньшей потери тепла в окружающую среду. [c.190]

Первое способ транспортировки горячих слябов (слитков) по рольгангу, отличающийся тем, что, с целью снижений потерь тепла путем уменьщения нагретой поверхности, перемещение осуществляют пакетом, сложенным по крайней мере из двух слитков (а. с. 722624). [c.91]

В последующем выводе условно принимается, что колонна хорошо теплоизолирована и потерями тепла на ее ступенях можно пренебречь. Однако в приведенном далее другом подходе к решению поставленной задачи учтены и эти потерн. [c.346]

На отдельную теоретическую ступень поступают два неравновесных потока, с которыми связаны 2 (с 4- 2) независимых переменных, а с тарелки отходят два уже равновесных потока, т. е. двухфазная равновесная система с (с - - 2) независимыми переменными. Если учесть еще и потерю тепла в этой ступени, то общее число связанных с ней переменных составит 2 (с + 2) + -1- (с 2) - - 1 = Зс + 7. Число же ограничительных условий или независимых уравнений, связывающих эти переменные, складывается из с уравнений материального баланса и одного уравнения теплового баланса, т. е. составляет (с + 1). Следовательно, для отдельной теоретической контактной ступени остается (Зс -Ь 7) — (с - - 1) = 2с + 6 степеней свободы. [c.350]

Пример 5. Подсчитать расходные коэффициенты и состав генераторного газа при работе газогенератора на паро-воздушной смеси. Температура газификации 1000° С потери тепла в окружающее пространство нижней частью генератора равны 274 [c.274]

Температура мазута в резервуаре поддерживается паром абсолютным давлением 6 кгс/см . Условно принимаем, что температурный перепад в резервуаре составляет 10 °С тогда необходимо компенсировать потерю тепла (в ккал/ч) [c.138]

На рис. 62 показан общий вид ректификационной колонны атмосферной перегонки АВТ. На рис. 63 дан общий вид вакуумной колонны АВТ производительностью 3 млн. т/год, работающей по масляной схеме. По конструкции вакуумные колонны несколько отличаются от других колонн. С целью уменьщения длительности пребывания остатка при высокой температуре диаметр нижней части колонны делается меньше, чем верхней. Для уменьшения потерь тепла поверхность ректификационных колонн покрывают теплоизоляционным материалом. Колонна оборудована необходимыми штуцерами для вывода и ввода продуктов, орошений и водяного пара. [c.169]

Для предотвращения потерь тепла поверхность теплообменников изолируется теплоизоляционным материалом. [c.182]

Наличие в резервуаре сильного электрического поля способствует тому, что водяной конус 9 индуктивно заряжается противоположным зарядом по отношению к заряду электрического поля и каждая капелька приобретает этот противоположный заряд. Капельки, вылетающие из сопла, сталкиваются с мельчайшими частицами влаги в виде тумана и имеющими такой же заряд, что и электрическое поле. В результате столкновения водяных частиц с противоположными зарядами происходит их нейтрализация, что в конечном итоге способствует существенному уменьшению интенсивности электрического поля. В случае разрядов статического электричества возможность воспламенения газовоздушной смеси углеводородов уменьшается с увеличением расстояния между электродами и потерь тепла (из-за наличия капель воды). [c.156]

Это уравнение показывает, что потери тепла при постоянной внешней температуре пропорциональны давлению Pq (для данного газа). Таким [c.165]

Если рассматривать весь сосуд в целом, то в первом приближении можно допустить, что скорость потери тепла пропорциональна средней разности температур между газом п стенками сосуда. Это соответствует прямой линии на рис. XIV. . При низких концентрациях реагентов (кривая Сз), когда реакционная смесь помещена в сосуд, температура будет расти, начиная от — температуры колбы. По мере того как поднимается температура, скорость теплоотдачи (в начале реакции маленькая) увеличивается быстрее, чем скорость выделения тепла, пока при некоторой температуре Га теплоотдача не становится равной тепловыделению и температура не устанавливается стационарной. Отметим, что это отвечает стабильному [c.376]

Рис. XIV. . Температурная зависимость тепловыделения (кривые С , С2, Сз) я потери тепла (прямая линия).

Для реагирующей смеси с достаточно высокой концентрацией реагентов (кривая С на рис. XIV. ) скорость выделения тепла всегда превышает потери тепла (для данного сосуда и температуры стенок). Такие системы всегда взрывают, причем невозможно никакое стабильное распределение температур. [c.377]

Применяя ранее предложенную простую модель, можно приравнять скорости выделения тепла и теплоотдачи при температуре Г и их первые производные, чтобы найти Г и критические концентрационные условия / (Сс) для любых постоянных начальных условий. Если допустить, что к является коэффициентом передачи тепла между стенками сосуда и газом, а — величина поверхности сосуда, тогда скорость потери тепла при Г = Гд равна Q = Sh Т — То), так что оба условия могут быть записаны в следующем виде [c.377]

Стабильность от1 рытых пламен (в горелках) также нарушается в результате дивергенции потока газа у сопла горелки, потери тепла горелкой и конвекции окружающего воздуха. Рассмотрение вопроса о стабильности таких пламен выходит за пределы тематики этой книги. [c.405]

Для уменьшения потерь тепла, а также для устранения температурных перепадов к внутренней поверхности аппарата с помощью специальных приспособлений крепится теплоизоляция из нескольких слоев асбеста. [c.82]

Тарелка питания отличается от обычной тарелки отгонной секции тем, что с ней связан дополнительный пятый материальный поток Ь равновесного сырья, имеющий (с 2) переменных. Поэтому число ее переменных (с учетом еще и теплового потока) составит 5 (с + 2) 4- 1 = 5с 11. Согласно Куоку, жидкое сырье Ь и жидкий поток смешиваются до поступления на тарелку питания, и поэтому должны быть назначены давление и потеря тепла в смесителе, т. е. еще два параметра, что доводит общее число переменных до (5с + 13). Ввиду равновесия между потоками, покидающими тарелку питания, их давления и температуры одинаковы. Эти два условия вместе с с уравнениями материального баланса, одним уравнением теплового баланса и с соотношениями парожидкостного равновесия составляют (2с - - 3) независимых ограничительных условия. Это составляет (5с 4-+ 13) — (2с 3) = Зс Н- 10 степеней свободы для тарелки питания. [c.351]

Qвыx — суммарное количество тепла, уносимое из аппарата, включая потери тепла в окружаюш ую среду, и кет или ккал ч. [c.22]

Коэффициент полезного действия топки т . , характеризует долю тепла, которое можно полезно использовать в топке. Потери тепла в топке складываются из потерь излучением т ладки от химической пеполпоты горения дз и от механической неполноты горения [c.115]

Подготовительные операции УЗК занимают 24 — 34 ч. В отличие от непрерывных нефтехимических процессов, в реакционных камерах УЗК химические превращения осуществляются в нестационарном режиме с периодическими колебаниями параметров процесса, прежде всего температуры, во времени. Продолжительность термолиза в жидкой фазе изменяется от максимального значения с начала заполнения камеры до минимального к моменту переключения на подготовительный цикл. На характер изменения темпера — турного режима по высоте и сечению камеры оказывает влияние эндотермичность суммарного процесса термолиза, а также величина потерь тепла в окружающую среду. Это обстоятельство обусловли — вает непостоянство качества продуктов коксования по времени, в том числе кокса по высоте камеры. Так, верхний слой кокса характеризуется высокой пористостью, низкой механической прочностью и высоким содержанием летучих веществ (то есть кокс недококсован). Установлено, что наиболее прочный кокс с низким содержанием летучих находится в середине по высоте и сечению камеры. [c.59]

При составлении тепловых балансов потерями тепла в окружающую среду аренебрегаем как величиной незначительной. [c.300]

Денарафинизация смазочных масел осуществляется в настоящее время большей частью при помощи растворителей [151- Принцип этого метода заключается в том, что фракция смазочного масла растворяется в подходящем растворителе и из этого раствора посредством охлаждения выкристаллизовываются парафины, которые отделяются. После фильтрации раствор освобождается от растворителя, последний возвращается в процесс. Остаток перерабатывается на смазочные масла. Оставшийся на фильтре осадок — парафин — подвергается дальнейшей очистке, заключающейся в обезмасли-вании парафина при помощи растворителей. В большинстве случаев вспомогательный растворитель, применяемый при депарафинизации, является смесью метилэтилкетопа и технического бензола. Применяется такн е смесь ацетон-бензол. Превосходным растворителем для денарафинизации является жидкий пропан, применение которого позволяет решить одновременно две задачи [16]. С одной стороны, он служит растворителем, а с другой вследствие низкой температуры кипения является охлаждающим агентом. Так как при этом имеет место внутреннее охлаждение кристаллизующейся массы, то потери тепла за счет теплопередачи полностью отсутствуют. Содержащее парафин смазочное масло и пропан совместно нагреваются под давлением до температуры, необходимой для полного растворения масла в пропане. Для нагревания берут 1—3 объема жидкого пропана на 1 объем масла. Затем вследствие испарения пропана смесь постепенно охлаждается до температуры около —35°, причем, как правило, температура охлаждения и фильтрации должна лежать примерно на 20°пил е желаемой температуры застывания масла. Выделившийся парафин фильтруют под давлением и остаток на фильтре промывают пропаном. [c.25]

Насосом 6 этот раствор перекачивают в трубчатку 7, которая помещена в камеру, нагреваемую газом до 320°. При помощи редуцирующего вентиля давление над мыльным раствором снижают со 150 до 30— 50 ат и затем до 1 ат. На последнем участке трубчатки, обогреваемом наиболее сильно, потери тепла за счет испарения полностью компенсируются. В р-азделителе 10 жидкое мыло отделяется от летучих неомыляемых .- Расплавленное мыло попадает на охлаждаемые вальцы 11 [c.459]

Задача составления структурной схемы объекта является весьма ответственной и трудно формализуемой. Так, например, степень детализации при раздглении однотх) и того же объекта на звенья может быть различной. Для охлаждаемого химического реактора с мешалкой в качестве звеньев можно принять реакционный объём, стенку реактора, объём хладрагента. При болае детальном исследования в объекте можно учесть теплоемкость и потери тепла через мешалку, а также теплопередачу через стенку "рубашки" в окружающую среду. [c.13]

Предотвращение аварий при ремонте резервуаров. Взрывы и пожары могут происходить при очистке, ремонте и демонта-же резервуаров, содержавших ранее нефтепродукты. Взрывоопасные газовоздушные смеси и инициирующие источники возникают при нарушении правил техники безопасности и в отсутствие мер предосторожности во время взрывопожароопасных ремонтных работ. Перед проведением подобных работ необходимо принимать меры, позволяющие привести резервуары в безопасное состояние. Это достигается удалением из них оставшихся нефтепродуктов или созданием таких условий, при которых углеводороды не способны воспламеняться. Одним из распространенных методов подготовки к ремонту резервуаров является их пропарка. Однако очистка пропаркой эффективна лишь для сосудов емкостью не более 30 м . Большие потери тепла из резервуара в окружающую среду не позволяют пропаркой удалить все остатки, если не обеспечена подача очень большого количества пара. В большинстве случаев пропарка крупных резервуаров практически не приемлема. Так, для резервуара емкостью 2000 м требуется около 40 тыс. кг/ч пара. [c.139]

Некоторые технологические и энергетические показатели работы установок советкая трубчатка были улучшены по инициативе новаторов производства и рационализаторов еще до их коренной реконструкции. Так, в печах пароперегревательные трубы были заменены нагревательными это позволило увеличить поверхность нагрева труб печи. Были увеличены поверхности теплообменников и конденсаторов. С целью снижения давления в колонне осуществ лен метод безостановочной промывки наружной поверхности кон денсаторов увеличена на 40% подача циркуляционного орошения что позволило уменьшить подачу острого орошения на верх колон ны осуществлен ряд мероприятий по сокращению потерь тепла уменьшению производственных потерь и др. [c.73]

В основном аппараты, оборудование, трубопроводные коммуникации и арматура нефтетехнологических установок нефтеперерабатывающих заводов работают в условиях повышенных температур, вплоть до 380—400 °С. В целях сокращения потерь тепла, сохранения необходимой температуры продукта, интенсификации технологических процессов, обеспечения санитарно-гигиенических и безопасных условий труда, уменьшения потерь нефтепродуктов от испарения применяется тепловая изоляция поверхности аппаратуры и коммуникации. [c.228]

Установка для одностороннего н грёва изделий представляет собой ту же комбинацию инжекционных смесителей и раздающих коллекторов (без стабилизаторов), но факел развивается в керамическом канале — во внутреннем пространстве кольцевой печи, состоящей из металлического каркаса и огнеупорной футеровки из стандартного шамотного кирпича. Толщина футеровки ИЗ мм. По ширине футеровка состоит из двух рядов кирпича по 230 мм, между которыми оставлена щель шириной 80—100 мм для размещения коллектора. Между футеровкой и каркасом для уменьшения потерь тепла прокладывают слой листового асбеста толщиной 8—10 мм. [c.82]

Более совершенным методом сборки является осуществление процесса гильзования непосредственно в нагревательном устройстве. В этом случае уменьшаются потери тепла, связанные с транспортировкой обечаек. На рис. 158 показана специализированная нагревательная печь для проведения операции гильзования. Монтаж печи производится заподлицо с полом цеха. В средней части печи находится нагревательный элемент, состоящий из 42 газовых безпламенных панельных горелок с габаритными размерами 140x364x545 мм. Теплопроизводительность одной горелки до 50 ООО ккал/ч при максимальном расходе газа 6 м /ч, избыточное рабочее давление газа в горелке 0,2—0,6 кгс/см. Сверху пространство печи закрывается крышкой 2. Печь предназначена для 236 [c.236]