оры при вынужденном течении

Рис. 7.18. Функции распределения деформаций для вынужденного течения в смесителе из параллельных пластин (/) и для ньютоновского ламинарного течения в круглой трубе (2).

Только в очень редких случаях можно математически точно выразить изменение указанной функции. Обычно приходится ограничиваться опытами, результаты которых при установившемся режиме вынужденного течения в определенных пределах с достаточной точностью ложно выразить при помощи показательной функции [c.32]

Если слабое н спокойное кипение жидкости происходит при одновременном вынужденном ее течении, то расчет а производится по формулам вынужденного течения. [c.574]

На практике числа Грасгофа и Релея могут достигать довольно больших значений (до 3,6-10"). Обычно при наличии вынужденного течения влияние объемных сил несущественно, если только число Ог не превышает, папример, 10 . [c.21]

С. Переходная конвекция. При горизонтальном течении поверх плоской поверхности или погруженного тела действие свободной конвекции направлено под прямым углом по отношению к вынужденному течению. [c.314]

В. Конденсация при вынужденной конвекции. Здесь рассмотрена конденсация внутри труб при вынужденном течении. Трубы, имеющие шероховатые внутренние поверхности, обогреваемые конденсирующимся паром, установлены в испарителях горизонтально и на их наружной поверхности испаряется рассол. [c.361]

Критический тепловой поток прн вынужденном течении других жидкостей. В табл. б представлены источники [c.397]

Таблица 6. Экспериментальные данные для критического теплового потока при вынужденном течении жидкостей

КИПЕНИЕ ПРИ ВЫНУЖДЕННОМ ТЕЧЕНИИ [c.88]

Осевое вынужденное течение между концентрическими цилиндрами. Рассмотрите течение жидкости, заключенной в зазоре между двумя концентрическими цилиндрами радиусов R и / . Внутренний цилиндр смещается вдоль оси со скоростью V. Цилиндры не вращаются. Их длина L много больше, чем AR. Концы цилиндров сообщаются с атмосферой. [c.130]

Эффективное удаление высоковязкого расплава возможно либо за счет вынужденного течения (вызываемого трением), при котором нагретая поверхность движется в направлении, параллельном поверхности контакта, либо за счет течения под давлением, при котором нагретая поверхность движется в направлении, перпендикулярном поверхности контакта, по направлению к твердому материалу, выдавливая полученный расплав. Процессы плавления, осуществляемые в червячном экструдере и литьевой машине, служат характерными примерами этих методов плавления. Можно определить эту группу методов плавления как плавление за счет теплопроводности с принудительным удалением расплава. [c.254]

Пример 9.5. Плавление с удалением расплава при вынужденном течении [c.291]

Таким образом, суммарный расход представляет собой алгебраическую сумму расходов в потоке вынужденного течения и потоке под давлением. Следует отметить, что это является следствием линейности исходного дифференциального уравнения (оно линейно потому, что приняты ньютоновский характер жидкости и изотермические условия течения). С помощью величин расходов можно установить, что безразмерная группа, определяющая форму профиля скоростей, [c.308]

Представляет собой отношение потока под давлением к потоку вынужденного течения [c.309]

Значение безразмерной группы, равное —1, соответствует нулевому расходу, или закрытому выходу. Нулевое значение соответствует чистому вынужденному течению. Два других значения, представляющих особый интерес, определяются из профиля скоростей путем вычисления распределения скорости сдвига у ( ) = где [c.309]

Первый член в уравнении (10.2-15) представляет собой вклад вынужденного течения, а второй член —вклад потока под давлением. У движущейся пластины величина Ху, (1) равна [c.310]

Чтобы получить физическое представление о воздействии изменяющейся температуры на поле скорости, рассмотрим следующую простую задачу. Имеется установившееся вынужденное течение степенной жидкости с малым (т. е. незначительный диссипативный разогрев, или Вг 0) между двумя параллельными пластинами, одна из которых имеет температуру Т , а другая То- Для такого случая уравнения движения и тепловой энергии сведутся в безразмерной форме к виду [c.316]

Анализируя рис. 10.5 и 10.6, отметим, что условие Тг > Го (движущаяся пластина горячая) приводит к снижению расхода в вынужденном течении (и наоборот). Физическая причина этого состоит в постоянстве напряжения сдвига по всей высоте щели, но [c.316]

В итоге скорость в осевом направлении также зависит от 0. Для вынужденного течения скорость при любом g достигнет максимального значения при 0 = я/4. [c.327]

По мере роста производительности замкнутые петли вытягиваются, и частицы жидкости движутся вдоль сглаженной винтовой траектории. Чем ближе режим работы к чистому вынужденному течению, тем более вытянутыми оказываются петли винтовой траектории. Таким образом, частицы полимера движутся по траектории, которая представляет собой сплющенную винтовую линию внутри винтового канала. [c.328]

Этот путь неизбежно ведет к числовым решениям. Другим подходом является идеализация системы и попытка количественно оценить влияние каждой отдельной переменной. Например, влияние кривизны канала на производительность может быть оценено путем уподобления тангенциального потока потоку в прямоугольном канале. Это легко может быть сделано для изотермического течения степенной жидкости [3, 11] — отдельно для вынужденного течения и потока под давлением. Результаты могут быть включены в уравнение для производительности (10.3-32) через поправочные коэффициенты, учитывающие влияние кривизны [Зе]. Аналогичные поправочные коэффициенты были получены для учета других важных эффектов, не отраженных в простой модели. [c.329]

II — вынужденное течение III — зона понижения давления (Р =Р(). [c.330]

Очевидно, что если давления на входе и выходе равны, то на профиле давления есть максимум. Местоположение точки максимального давления определяется по величине Я = 2Яо/(1 + Со)-Полученный результат демонстрирует различие в картинах течения между параллельными и непараллельными пластинами. В первом случае равенство входного и выходного давлений исключает нагнетание расплава и весь расход обусловлен вынужденным течением, а во втором случае на профиле давления сущ,ествует максимум. Этот механизм создания давления является основой гидродинамической теории смазки. [c.331]

Погрешность суперпозиции. В ряде литературных источников предлагают определять объемный расход течения неньютоновской жидкости, вызываемого совместным действием давления и вынужденного течения между параллельными пластинами, суммируя расход вынужденного течения, вызываемого движением пластины (который не зависит от природы жидкости), и расход потока под давлением неньютоновской жидкости между неподвижными пластинами ). Для модели жидкости, описываемой степенным законом, суммарный расход определяется выражением [c.362]

Еще более очевидно значение ФРД для смесителей непрерывного действия. В разд. 7.10 рассмотрена ФРД при вынужденном течении между параллельными пластинами. При течении в таком канале, несмотря на постоянство скорости сдвига внутри канала, функция распределения деформаций довольно широкая из-за широкого распределения времен пребывания. Поэтому, хотя частицы диспергируемой фазы на входе в смеситель распределены по всем линиям тока и оптимальным образом ориентированы, тем не менее на выходе из смесителя не будет получена однородная смесь. [c.378]

Допустим, что жидкость, поступающая в аазор между пластинами, не имеет никакой предыстории деформирования и что происходит полностью развившееся вынужденное течение между пластинами. Очевидно, что, хотя скорость во всей системе одинакова, чем ближе к верхней пластине, тем меньше время пребывания в смесителе , а значит меньше деформация частиц жидкости. Кроме того, поскольку скорость потока у верхней пластины выше, часть выходяще10 из смесителя материала будет подвергаться меньшей деформации. Если расстояние между пластинами равно И, а скорость перемещения верхней пластины 1 , то при установившемся изотермическом вынужденном течении распределение скорости описывается уравнением [c.208]

Показатели вынужденное течение течение под давлением течение при наложении давления на вынужденный поток течение через круглую трубу [c.380]

Рпс. 11.9.. Эпюра скоростей прп вынужденном течении слоев несмешивае-мых ньютоновских жидкостей между параллельными пластинами. [c.385]

Кипение жидкости в вертикальной обогреваемой снаружй трубе является б олее сложным процеооом, чем тот, о котором шла речь в предыдущей главе, вне зависимости от того, имеет ли место естественное или вынужденное течение. При испарении в трубке пузырьки пара не могут свободно подыматься, как это происходит при кипении на поверхности, погруженной в жидкость. Они вынуждены подыматься в относительно ограниченном пространстве, которое все более заполняется пузырьками пара. Характер разделения смеси пара и воды будет зависеть от наклона трубки и от относительного содержания пара в жидкости. Характер движения смеси пара и жидкости изменяется в зависимости от процентного содержания пара в жидкости. При некоторых условиях (например, при значительном паросодержании смеси, а также в наклонной или горизонтальной трубке) может произойти разделение фаз и возникновение двух полностью самостоятельных течений. При этом в одних случаях жидкость может перемещаться вдоль стен трубки, а пар внутри нее, а в других (например, в горизонтальной трубе) пар перемещается отдельно над жидкостью. [c.117]

Ранее было показано, что при вынужденном течении теплоотдача находится в прямой зависимости от скорости. Казалось бы, что, увеличивая скорость, можно как угодно сильно интенсифици- [c.172]

Расчет теплоотдачи от жидкого тепл оносителя к стенкам трубок производится по формулам конвективного теплообмена при вынужденном течении жидкости по трубкам. При нагреве насыщенным паром высокого давления применяются формулы для расчета теплоотдачи при конденсации пара в горизонтальной трубке. Условия теплоотдачи внутри сосуда аналогичны предыдущему. [c.191]

При неодинаковой температуре в сечении возникает естественная конвекция и создается подъемная сила. Это влияет на п[)офиль скорости, причем характер изменения профиля скорости зависит от того как расположена труба, вертикально или горизонтально, и совпадают ли направления свободного и вынужденного движений или они противоположны. Для вертикальной трубы в случае совпадения направлений свободного и вынужденного течений (при охлаждении капельной жидкости и подаче ее сверху или нагреве жидкости и подаче ее снизу) у стенки трубы скорость возрастает, а в центре уменьшается (рис. 1.7, а). В случае противоположно направленных свободного и вынужденного течений (при охлаждении капельной жидкости и подаче ее снизу или нагревании жидкости и подаче ее сверху) скорость у стенки трубы становится меньше, а в центре больше (рис. 1.7, 6). [c.21]

Устройства, закручивающие поток, включают в себя рпд геометрических устройств или вставок в трубы, которые вызывают вращение потока нри вынужденном течении и (или) вторичные течения змеевики, входные турбулиза-торы в виде скрученных лент и изогнутые вставки, размещаемые в ядре потока вдоль оси. [c.322]

Вибрацию поверхностен ншроко и )учали в лабораторных условиях. Преобладали исследования горизонтальных цилиндров, которые вибрировали как в гори.чон-тальном, так и в нертикальном напранлениях. Коэффициенты теплоотдачи можно увеличить при этом в 10 раз для колебаний как с низкой частотой (высокой амплитудой), так и с высокой частотой (низкой амплитудой). Хотя улучшение теплоотдачи может быть очень значительным, необходимо признать, что естественная конвекция является малоэффективным видом теплообмена. Так как при максимальной интенсификации средняя скорость поверхности по всему цилиндру меньше I м/с, более практично организовать стационарное вынужденное течение. Конструкторы обеспокоены также тем, что такие интенсивные вибрации могут привести к разрушению оборудования. [c.323]

Множество устройств предложено для интенсификации кипения при вынужденном течении путем завихрения его вторичным потоком. Ряд генераторов вихрей на входе в виде спиральных вводов или тангенциальных щелей использовались в области очень высоких тепловых потоков при кипении недогретой воды. Большие тепловые нагрузки с= 1,73-10 Вт/м получены с помощью этого метода Завихрение на входе эффективно прн увеличении 9 для кипения недогретой воды в трубе [34] или в кольцевом Канале (внутренняя труба нагреваемая) [35]. [c.425]

В процессе плавления, вызванном сжатием, расплав выжимается под давлением твердой фазы. Следовательно, сила, движущая твердую фазу навстречу нагретой поверхности, становится доминирующей переменной, определяющей скорость плавления. Этот процесс плавления играет менее важную роль при переработке полимеров, чем процесс плавления с удалением расплава вынужденным течением. Тем не менее, как показали Стаммерс и Бик [361, при производстве некоторых синтетических волокон, например полиэфирной пряжи, используется именно такой метод плавления на решетке. Плавление на плавящей решетке сопровождается удалением расплава избыточным давлением. Стаммерс и Бик [36] создали следующую приближенную теоретическую модель для процесса плавления такого типа. [c.294]

Первый член в правой части представляет собой расход в случае, когда в направлении течения нет изменения давления (1Р1йг = 0) он возникает благодаря тому, что расплав увлекается движущейся пластиной, и называется расходом вынужденного течения [c.308]

Можно отметить несколько преимуществ нагнетания расплава за счег его прямого смещения по сравнению с нагнетанием расплава по механизму вынужденного течения за счет сил вязкого трения, вызванных относительным движением рабочих поверхностей, Резуль тат, достигаемый последним способом, сильно зависит от условий на движущейся поверхности, таких, как температура стенки, проскаль зывание на стенке или кажущееся проскальзывание на стенке, вызванное миграцией к ней компонентов с низкой вязкостью. На нагнетание расплава за счет его прямого смещения эти факторы практически не влияют. Более того, управление величиной объемной производительности при этом оказывается проще по сравнению с управлением расходом вынужденного течения, а его чувствительность к колебаниям давления — меньше. [c.347]

Для течения, возникаюш,его при наложении перепада давления на вынужденное течение, ФРД не удается выразить непосредственно через 7, но можно выразить ее через безразмерную величину = = у Н, которая однозначно связана с у. Было проанализировано полностью развившееся изотермическое установившееся ламинарное течение несжимаемой ньютоновской жидкости. Методология расчета ФРД аналогична описанной в разд. 7.10 для чисто вынужденного течения. Полученные результаты демонстрируют сильное влияние градиента давления на ФРД и среднее значение деформации (у). Как следует из рис. 11.7 (где qplqd— безразмерная константа, характеризующая градиент давления), положительный градиент давления (давление растет в направлении течения, а скорость сдвига у неподвижной пластины равна нулю, qylqd <С 0) не только увеличивает среднее значение деформации, но и сужает ее распределение. При <7г)/<7(г = О имеет место чисто вынужденное течение (кривая 2) при qplЯd > о давление уменьшается в направлении течения, а скорость сдвига равна О у движущейся пластины (кривая 3). При этом ФРД такая же, как для течения между неподвижными пластинами под действием давления. Заметим, что аналогом этого случая является вынужденное течение, при котором движущиеся пластины располагаются в сечении = 1, которому соответствует ось симметрии течения под давлением через щель шириной Н = 2Н. [c.379]

Для вальцов характерен сложный механизм течения под действием перепада давления, наложенного на вынужденное течение жидкости между непараллельными пластинами. В разд. 10.5 было показано, что валки на вальцах могут вращаться с различными окружными скоростями, вследствие чего в зазоре вальцов возникают сдвиговые деформации и при соответствующем температурном режиме на одном из валков образуется слой вальцуемого материала. Величину зазора между валками устанавливают в зависимости от адгезионных свойств вальцуемого материала, от его способности прилипать к поверхности одного из валков. Некоторые материалы имеют склонность прилипать только к определенному валку (например, бутил-каучук покрывает валок, вращающийся с большей скоростью). Уайт и Токита [27 ] исследовали влияние реологических свойств эластомеров на их поведение при вальцевании. В процессе вальцевания постоянно подрезают вальцуемое полотно и многократно пропускают его через зазор вальцов, вследствие чего происходит перераспределение элементов поверхности раздела внутри системы. На меленьких вальцах эта процедура осуществляется вручную, и степень усреднения смеси зависит от мастерства оператора. На больших вальцах нож оператора заменяет крутящееся колесико или плуг, которые непрерывно режут вальцуемое полотно на ленты и перераспределяют их. Такое перераспределение необходимо, по- [c.397]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология