Напор жидкости общий

Таким образом, нивелирная высота. г, называемая также геометр и-ческим (высотным) напором, характеризует удельную потенциальную энергию положения данной точки над выбранной плоскостью сравнения (см. рис. П-З), а пьезометрический напор — удельную потенциальную энергию давле-н и я в этой точке. Сумма указанных энергий, называемая полным гидростатическим напором, или просто статическим напором, равна общей потенциальной энергии, приходящейся на единицу веса жидкости. [c.33]

Н - общий напор жидкости над плунжером, м. [c.82]

Для любого сечения горизонтального трубо провода,при установившемся движении жидкости, общий напор равен сумме скоростного, статического и потерянного напоров. [c.47]

Для определения числа Рейнольдса в аппарате, оборудованном винтовой мешалкой, необходимо замерить скорость циркулирующ,ей жидкости. Скорость жидкости в сечении диффузора определяется формулой (79). В ней номинальное скольжение винта является величиной неизвестной. Практически приходится определять скорость жидкости в кольцевом пространстве между диффузором и стенкой аппарата и затем, зная соотношение площадей сечений кольцевого пространства и диффузора, вычислять скорость в последнем. Скорость жидкости в кольцевом пространстве можно определить трубкой Пито, ввинченной в дно аппарата. Статический напор жидкости замеряют с помощью четырех боковых отверстий диаметром 0,8 мм, а общий напор — центральным отверстием диаметром 2,4 мм. Скоростной напор жидкости, представляющий собой разность между общим и статическим напором, измеряют дифманометром, заполненным манометрической жидкостью. [c.248]

Расчеты неустановившегося движения жидкости в трубопроводах производятся на основании уравнения Д. Бернулли, в которое входит член, учитывающий инерционный напор. Однако необходимо помнить, что в этом случае учитываются не общие потери напора, а общий перепад напора на участке трубопровода, который включает потери напора, и перепад напора от инерции потока. При этом диссипация энергии в потоке жидкости не зависит от инерционного напора. [c.174]

В многоступенчатых центробежных насосах для повышения напора жидкость, выходящая из первого рабочего колеса, поступает с помощью направляющего аппарата на второе рабочее колесо, затем на третье и т. д. Общий напор, создаваемый многоступенчатым насосом, приблизительно равен сумме -напоров, приобретенных жидкостью в каждом рабочем колесе. [c.37]

Общие потери давления при движении жидкостей. Общая потеря напора (давления) при движении жидкостей по трубопроводам может быть рассчитана по следующим уравнениям [c.55]

Формула (22), аналогичная формуле (17), позволяет определить ске сть истечения жидкости из трубопровода, если известны общий напор жидкости и сумма коэфициентов сопротивления трубопровода. [c.69]

Насосная система подачи топлива. Насосная система связана с усложнениями механического порядка, отсутствующими в других системах, но при такой системе не требуется создания в баках высокого давления, вследствие чего становится возможной облегченная конструкция баков. В двигателях, рассчитанных на длительный период действия, это может представить значительные преимущества с точки зрения экономии веса. При конструировании авиационного реактивного двигателя следует всегда ориентироваться на насосную подачу топлива. В самолете Ме-163 привод топливного насоса осуществлялся турбиной, работавшей на перекиси водорода по такому же принципу, как и в самолете-снаряде У-2. Необходимо отметить, что ракетные снаряды подвержены значительному продольному ускорению, за счет которого возрастает инерционная нагрузка на топливный бак. В ракетном двигателе У-2 при заполненных баках ускорение составляло всего лишь 2g. Хотя в конце периода сгорания, по истечении примерно 60 сек., ускорение вследствие уменьшения общего веса и доходило до 6 или 7g, все же напор жидкости оставался незначительным и бак не подвергался большому гидростатическому давлению. Таким образом, имели место благоприятные условия для применения насосов и баков облегченной конструкции. Ракета У-2 содер- [c.45]

Тогда, обозначая потери напора в общем виде А р, имеем уравнение Бернулли для потока реальной жидкости при плавно изменяющемся движении [c.63]

При движении жидкости в трубах происходят затраты энергии потока на преодоление сопротивления движению (потери напора). Эти потери напора в общем виде могут быть получены из уравнения Бернулли для реальной жидкости при плавно изменяющемся движении [c.63]

Связь между расходом и напором дает общую интегральную характеристику течения. Для детального, дифференциального, исследования необходимо рассмотреть распределение сил, действующих внутри потока жидкости. Связь между скоростью и давлением в данной точке потока дается уравнением Д. Бернулли [c.26]

Непрерывные процессы — группа методов, вошедших в Практику адсорбции в недавние годы. Известны многочисленные варианты непрерывных процессов, классифицируемые по типу основного аппарата. Главными из них являются адсорбция в движущемся и в кипящем (псевдоожиженном) слоях адсорбента. Структура движущегося слоя в общих чертах близка к структуре неподвижного слоя. Гранулы-почти сохраняют свое взаиморасположение и согласованно медленно стекают по колонне в направлении сверху вниз. Навстречу им движется поток газа или жидкости. В псевдоожиженном слое гранулы адсорбента под действием скоростного напора потока приходят в хаотическое движение и структура слоя твердых частиц напоминает структуру кипящей жидкости. Общее направление движения гранул — сверху вниз, потока — снизу вверх. [c.70]

Встречаются самые различные формы прорезей в боковых стенках колпачков — прямоугольные, треугольные, ромбовидные, овальные, круглые. Поднимающийся с нижележащей тарелки пар проходит через патрубок и, разделяясь под напором на струйки, выходит через прорези колпачка, попадая в жидкость, движущуюся по тарелке. Струйки и пузырьки пара вступают в тесный контакт с жидкостью на тарелке, обмениваются веществом и энергией и выходят в пространство над тарелкой, сливаясь в один общий паровой поток. [c.127]

Общую систему параметров, от которых зависит сила сопротивления, действующая на частицу, движущуюся в потоке сплошной фазы, в случае капель и пузырей необходимо дополнить введением вязкости дисперсной фазы Дд, от которой зависит подвижность их поверхности. Кроме того, форма капель и пузырьков не является заданной, а формируется в процессе движения. Известно, что она определяется мгновенным балансом силы давления, действующей на поверхность деформируемой частицы со стороны окружающей жидкости и стремящейся сжать ее в направлении движения и силы поверхностного натяжения, препятствующей такому сжатию. Сила давления пропорциональна скоростному напору Рс /2, а сила поверхностного натяжения — капиллярному давлению 2о/с э, где а - поверхностное натяжение. Поэтому система определяющих параметров для силы сопротивления, действующей на капли и пузыри, должна иметь вид (1 ,, р , А<с, А<д, о. [c.39]

Потерю напора, вызванную местным сопротивлением, можно определить непосредственным измерением разности показаний манометров, поставленных до и после этого сопротивления. На преодоление местных сопротивлений тратится значительная часть общей мощности, потребляемой насосом. Поэтому обычно ограничивают применение фасонных частей на насосных установках и избегают установки труб с резким изменением сечения и направления движения жидкости. [c.16]

При дальнейшем возрастании скорости потеря напора остается постоянной, но расширение ожи-женного слоя продолжается. Образуются пузырьки газа, которые поднимаются через слой, и общая картина очень напоминает кипящую жидкость. [c.253]

Общая потеря напора. Обычно при движении жидкости наблюдаются потери напора как на трение по длине трубопровода (ли- [c.54]

Регулировать подачу можно также перепуском части жидкости по обводной линии (байпасу) из напорного патрубка во всасывающий. При этом общая подача увеличивается, а напор, согласно характеристике, снижается, так как часть энергии затрачивается дополнительно на перекачивание] байпасирующей жидкости. [c.81]

Следовательно, в общем случае напор затрачивается на подъем жидкости на высоту Яр, преодоление сопротивлений в [c.189]

Регулирование характеристики сети. В общем случае ординаты характеристики сети представляют собой сумму напоров статического Яст и динамического, равного гидравлическому сопротивлению сети / . Сеть может быть с замкнутой схемой циркуляции, когда насос обеспечивает только циркуляцию жидкости в ней. В этом случае независимо от давления в системе насос преодолевает только гидравлическое сопротивление сети. [c.60]

Общая потеря напора Лт (в м столба жидкости) при прохождении газа (пара) через колпачковую тарелку выражается суммой [c.313]

Средний температурный напор Д/ср процесса теплопередачи зависит от ряда факторов начальных и конечных температур охлаждающей и охлаждаемой жидкостей (газов), характера изменения температур охлаждающей и охлаждаемой жидкостей (газов), схемы движения потоков их и т. д. В настоящее время нет общего точного аналитического решения задачи по определению среднего температурного напора Д/ор. Имеются частные решения этой задачи, в том числе для противоточной схемы движения теплоносителей — уравнение Грасгофа, которое справедливо для противо- [c.250]

Основная трудность капиллярной вискозиметрии заключается в необходимости введения поправки на общий измеренный перепад давления Требуется находить поправки на гидростатический напор столба жидкости, находящейся над капиллярной трубкой, влияние кинетической энергии входные (концевые) потери. Есть много методов оценки этих поправок. Но лучшим способом выхода из этих затруднений являются такая конструкторская разработка и способ применения вискозиметра, при которых указанные [c.16]

Применение уравнения Бернулли для реальных жидкостей можно иллюстрировать на примере движения жидкости по наклонному трубопроводу переменного сечения (рис. 9 и табл. 3). При установившемся движении жидкости общий гидродинамический напор И остается неизменным. Скоростной напор изменяется в ависимости от изменения сечения трубопровода—с увеличением сечения трубопровода скорость протекания жидкости уменьшается и соответственно уменьшается скоростной напор. Статический напор имеет максималь-1юе значение в начале трубопровода (сечение О) и постепенно уменьшается вследствие увеличения ггогери напора. В отверстии, через которое происходит истечение жидкости, т. е. ка конце трубопровода (сечение 3), статический напор равен нулю и сби ий гидродинамическин напор равен сумме скоростного и потерянного напоров, т. е. [c.47]

Автором был предложен метод подсчета скорости циркуляции и полного температурного напора. В расчете принималось, что нижняя часть труб заполнена только жидкостью тепло передается за счет конвекции, и коэффициент теплоотдачи к двухфазному потоку в каждой точке пропорционален произведению где а — коэффициент теплоотдачи при скорости 0,3 м/сек, а дасм. — скорость пароводяной смеси. Кратность циркуляции определялась соотношением, в котором по методу Керна [51] развиваемый напор приравнивался общему сопротивлению. Для двухфазного потока сопротивления определялись по уравнениям Мартинелли [62, 69]. Этим методом можно определи-Гь скорости циркуляции и температурные напоры при любых [c.97]

При наличии мягких легкоудаляемых отложений можно использовать гидромеханическую чистку без разборки аппарата путем его промывки водой низкого давления. При чистке внутренних поверхностей труб в промывочную жидкость (вода, керосин) вводят шарики из плотного материала, например, полистирола. Соотношение плотностей материала шариков и промывочной жидкости должно составлять 1,05—1,15. Количество вводимых шариков принимается на 10—20% меньше числа труб, диаметр шариков на 2—4 мм больше внутреннего диаметра труб. Напор жидкости около 0,02 МПа. Гидравлическое сопротивление загрязненных труб больше, чем менее загрязненных, а скорость движения жидкости в них меньше, поэтому при промывке шарики направляются в менее загрязненные трубы и перекрывают их. Из-за перекрытия большей части труб (число неперек-рытых шариками труб составляет 10—20% от их общего числа) скорость движения жидкости в наиболее загрязненных трубах возрастает в 5—10 раз. Затем направление движения жидкости меняют на противоположное, промывая все трубы пучка. Переключения направления движения повторяют до полной очистки труб. [c.31]

В многоступенчатых центробежных насосах для повышения напора жидкость, выходящая из первого рабочего колеса, поступает с помощью направляющего аппарата на второе рабочее колесо, затем на третье и т. д. Общий напор, создаваемый многосту [c.36]

С 1 января 1983 г. введен новый ГОСТ на насосы для сточных жидкостей—ГОСТ 11379—80Е Насосы динамические для сточных жидкостей. Общие технические условия . Согласно этому ГОСТу должны изготовляться насосы типов СД—центробежные и СДС — свободно-вихревые. Насосы типа СД должны изготовляться в горизонтальном и вертикальном исполнении, а также полупо-гружные. Эта серия насосов должна обеспечивать подачу от 7 до 10800 м ч с напорами от 5,5 до ПО м при перекачивании жидкости, содержащей не более 1 % абразивных частиц размером до 5 м м. Основные технические характеристики насосов СД (подача, напор) близки к характеристикам фекальных насосов типа Ф. [c.41]

Последовательное соединение центробежных насосов применяют с тем, что бы увеличить давление на выходе из сис1е-мы насосов. При этом через каждый насос проходит все количество перекачиваемой жидкости. Общий вид характеристики последовательно соединенных насосов остается аналогичным характеристике одного насоса. Однако при данной производительности будет получен тем больший напор, чем больше насосов включено последовательно. Особенно часто эту схему применяют на магистральных трубопроводах, что позволяет более эффективно использовать трубопровод при перекачке различных нефтепродуктов. В химической и нефтеперерабатывающей промышленности такая схема используется для перекачки продуктов на требуемую высоту, когда один насос не может дать необходимый при заданной производительности напор (см. рис. И-6, а, II). [c.78]

Таким образом, предыдущие соотношения показывают, что решения, соответствующие О < а < со, т. е. О < Я < 1, отвечают возрастанию напора жидкости на границе и общего количества жидкости в пласте для решения, соответствующего а — Я = О, напор жидкости на границе постоянен в ходе всего процесса, количество жидкости в пласте возрастает. При —< О, т. е. —7г <С напор на границе в начальный момент бесконечен и убывает с течением времени до нуля количество жидкости, первоначально равное, как и во всех предыдущих случаях, нулю, со временем увеличивается. При а = — /з, т. е. Я = — /2, напор на границе в начальный момент бесконечен и с течением времени убывает до нуля общее количество жидкости в пласте постоянно в течение всего процесса — жидкость через границу х = О в пласт не поступает. Во всех указанных случаях на границе пласта ж = О во всяки момент времени достигается максимальное для этого момента значение напора. При —< с — /з, т. е. — 1 < Я < — /2, напор жидкости на границе в начальный момент бесконечен и с течением времени убывает до нуля. Общее количество жидкости в начальный момент бесконечно велико и с течением времени убывает, стремясь к нулю, так что на границе пласта жидкость уже не втекает в пласт, как в предыдущих случаях, а вытекает из пласта. Тогда на границе пласта напор жидкости уже. не будет максимальным максимальная величина напора достигается в некоторой внутренней точке пласта, различной для разных моментов времени. [c.72]

По числу колес насосы бывают одноколесные и многоколесные, в которых жидкость проходит последовательно через ряд рабочих колес, при этом возрастает общий напор, представляющий собой сумму напоров, создаваемых каждым колесом. Одноколесные насосы называются одноступенчатыми, многоколесные насосы с последовательным прохождением жидкости — многоступенчатыми. [c.132]

Коэффициенты определяются в зависимости от отношения расхода жидкости в ответвлении (Зотп к общему расходу Q в основном трубопроводе (магистрали). При определении потерь напора с использованием приведенных ниже коэффициентов следует исходить из скорости жидкости в магистрали. Коэф- [c.10]

Отметим, что в зависимости от целей исследования данной системы в общем случае системный компонент может не совпадать с простым элементом системы. Так, нанример, участок несжимаемого трубопровода, но которому движется упругая жидкость, можно представить как совокупность нескольких компонентов гидравлического сопротивления, учитывающего потерю напора в трубонро- [c.138]

Общую движущую силу теплопередачи при режиме полного перемешивания жидкости на тарелке пенного аппарата определяют иногда [42] как среднее арифметическое значешш температурного напора [c.95]

Из правой части уравнения (VIII,4) видно, что движущий напор возрастает с увеличением h и разности плотностей нагретой и охладившейся жидкостей. Поэтому прн обогреве с естественной циркуляцией гепло-использующие аппараты располагают не менее чем на 4—5 м выше печи или другого нагревательного устройства. Таким образом, общая высота нагревательной установки долмша быть весьма значительной. Однако даже в этих условиях скорость жидкости при естественной циркуляции мала и поэтому тепловая производительность установок с естественной циркуляцией невелика. [c.316]

Давление пара. Водяному пару необходимо преодолеть напор столба жидкости обычвого порядка 2—3 м и давление в аппаратуре. С учетом гидравлических сопротивлений трубопроводов и арматуры общее сопротивлевпе обычно не превышает 1—1,2 атпи и, следовательно, для технологических нужд может быть исполь-вовап выхлопной пар паровых насосов и турбин, работающих с противодавлением. [c.238]