Теплообменник конструктивная характеристика

Таблица 2.14. Конструктивные характеристики разборных пластинчатых теплообменников (по данным 8/)

Г. Конструктивные характеристики аппаратуры и ее элементов, повторяемость их п производстве предопределяют технологическую специализацию производств химического и нефтяного машиностроения и совершенствование уровня технологии. Технологическая классификация этой аппаратуры по общим технологическим переделам и построение, технологических потоков в соответствии с указанной классификацией позволяют создать оптимальную технологию производства аппаратуры. Так, в отечественном химическом и нефтяном машиностроении созданы специализированные производства пластинчатых кожухотрубчатых теплообменников, которые организованы по признаку диаметра теплообменников, производства аппаратов воздушного охлаждения, производства колонной аппаратуры, специализированные по видам тарелок, и много других производств аппаратуры, [c.7]

Таблица П. 14. Конструктивные характеристики пластинчатых теплообменников в соответствии с [8] и ГОСТ 15518—78

Соответствующий теплообменник из ГОСТа с указанными конструктивными характеристиками имеет число труб jV=61, т.е. запас поверхности по числу труб почти двукратный [c.211]

Так как процесс теплопередачи зависит и от конструктивных характеристик теплообменника, то перед началом расчета необходимо задать следующие конструктивные параметры наружный диаметр труб число ходов коэффициент бд7-, число труб в пучке N и площадь наиболее узкого сечения межтрубного пространства мтр- [c.213]

Но главным достоинством книги, выделяющим ее в ряду литературы аналогичного характера, является подход к освещению проблемы, т. е. ярко выраженная прикладная направленность. Авторами осуществлена четкая классификация видов оребрений, приведены хорошо отработанные типовые расчетные методики, позволяющие быстро и эффективно производить расчет теплообменников, оптимизировать их конструктивные характеристики и режимные параметры. [c.3]

Разработкой алгоритмического обеспечения решения расчетных задач и задач совместного выбора параметров теплообменников-конденсаторов и АСР мы завершили создание инструмента, позволяющего в принципе практически реализовать общую функциональную схему алгоритма проектирования (см. рис. 1.2). Вместе с тем следует напомнить, что при построении математических моделей конденсаторов и блока их динамической связи с основным аппаратом технологического комплекса был сделан ряд упрощающих посылок, требующих экспериментальной проверки их корректности. Иными словами, необходима экспериментальная проверка адекватности разработанных моделей их физическим аналогам. С другой стороны, формирование большинства блоков, входящих в общий алгоритм проектирования, не может быть выполнено без проведения исследования стационарных и динамических характеристик теплообменника-конденсатора, а также свойств замкнутой системы регулирования на множестве конструктивно-технологиче-ских параметров аппарата. Решение этих задач возможно лишь в рамках имитационного моделирования, которое требует конкретизации информации, соответствующей табл. 3.1—3.3. [c.165]

ОСТ 9929—61 предусматривает несколько типов кожухотрубных теплообменников. Разработаны новые проекты ГОСТ на каждый тип наиболее распространенных теплообменников, что облегчит установление наиболее полных эксплуатационных и конструктивных характеристик каждого аппарата. [c.159]

Конструктивная характеристика трубчатых теплообменников [c.432]

Таблица 8.1. Конструктивная характеристика витых теплообменников

Использование ЭВМ для расчета ректификационной установки, включающей колонну, теплообменники, насосы и вспомогательное оборудование, позволяет решить более сложную проектную задачу. В частности, могут быть просчитаны два или несколько вариантов решения одной и той же задачи с последующим выбором наилучшего из них или даже оптимального в технико-экономическом отношении. В качестве критерия оптимальности можно принять минимум приведенных затрат, которые рассчитываются по формуле (11.38). При проектировании ректификационной установки можно ограничиться выбором наилучшего варианта конструкции колонны при фиксированном, например, условно-оптимальном флегмовом числе [минимизирующем функцию (Р + 1) или Пу (Р +1)]. При этом можно варьировать такие конструктивные характеристики, как тип и параметры контактных устройств, диаметр колонны, межтарельчатое расстояние, в соответствии с дискретными значениями их нормализованных размеров и пределами устойчивой работы контактных устройств. При такой постановке решения оптимальной задачи из расчета приведенных затрат можно исключить затраты на пар, воду и электроэнергию, поскольку они практически не зависят от конструкции колонны, а ,также часть капитальных затрат, мало зависящих от конструкции колонны — стоимость арматуры, трубопроводов, КИП, фундаментов и т. д. Приведенные затраты будут определяться только переменной частью капитальных затрат К. нормативным сроком окупаемости Тн, [c.135]

Исходными данными для расчета теплообменника являются температуры теплоносителей на концах аппарата, скорость потоков (часто дается максимально допустимая скорость), допустимые потери давления в аппарате, коэффициенты загрязнений. Так же, как И при расчетах вручную, инженер должен задать величину коэффициента теплопередачи. Это предполагаемое значение коэффициента теплопередачи помещается в таблицу исходных данных. Если позволяет память машины, в программу в качестве исходных данных вводят стандартные размеры теплообменников, например таблицы ТЕМА [Л. 4-3], но в большинстве случаев в исходные данные включают лишь самые необходимые в данном расчете конструктивные характеристики аппарата размеры патрубков, число ходов в аппарате, высоту перегородки, шаг перегородок, поверхность нагрева и т. д. Л. 4-5, 4-35]. При выборе исходных данных большое значение имеет опыт расчетчика. Он угадывает наиболее близкий к расчетному вариант и этим сокращает время итераций. [c.118]

На основе этих температур определяют размеры и конструктивные характеристики низкотемпературного теплообменника. При этом необходимо правильно выбрать температуру металл стенки, чтобы избежать сернокислотной коррозии. [c.77]

Таблица 3.2. Сравнительные конструктивные характеристики рекуперативных теплообменников

Анализ основных параметров работы указанных теплообменников и их конструктивных характеристик показывает, что в пределах существующих габаритов возможна значительная интенсификация процесса теплообмена путем повышения коэффициента наружного оребрения. [c.222]

В процессе работы теплообменник неизбежно потребляет энергию, расходуемую на преодоление гидравлических сопротивлений при движении теплоносителей. Количество этой энергии — одна из важнейших характеристик, учитываемых инженером при оценке конструктивных вариантов. Поэтому второй задачей проектного расчета является определение энергии, расходуемой на движение теплоносителей. Эта задача решается гидравлическим расчетом теплообменного аппарата, рекомендации для проведения которого приведены в гл. 2. [c.3]

По шифру группы материального оформления из таблиц легко установить характеристику материалов всех конструктивных элементов теплообменника (корпуса, распределительной коробки, труб, трубных решеток, перегородок, шпилек и прокладок). [c.177]

Пример 14.2. Конструктивные расчеты. В табл. 14.3 представлены основные габаритные размеры, а также расчетные характеристики одного из опытных образцов подобного рода теплообменников. При расчетах задавались температурами воздуха на входе и выходе, расходом воздуха, температурой NaK на выходе. Температуру NaK на входе и расход жидкого металла находили в результате расчета. Поскольку определяющим является термическое сопротивление со стороны воздуха, в первом приближении падением температуры в стенке и термическим сопротивлением со стороны NaK можно пренебречь. Таким образом, расчет начинается с определения массовой скорости воздуха и коэффициента теплоотдачи с воздушной стороны, при этом в расчетах используется значение скорости воздуха в загроможденном трубами сечении. Физические свойства брались при средней температуре стенки в трубном пучке, а не при средней температуре воздуха [см. соотношение (3.24)1. При этом величина коэффициента теплоотдачи получается завышенной, поскольку средняя скорость воздуха относительно ребер несколько ниже скорости в загроможденном трубами сечении. С другой стороны, сами трубы обусловливают некоторую дополнительную турбулентность потока, что ведет к росту коэффициента теплоотдачи. Поскольку между ребрами с шагом 51 мм в направлении потока имелись свободные промежутки, то в расчетную величину коэф- фициента теплоотдачи вводили соответствующую поправку согласно рис. П3.8, [c.282]

По величине поверхности теплообменника выбирают тепловой аппарат или уточняют конструктивную его характеристику, например для кожухотрубного теплообменника число труб составит . [c.123]

Характеристика ожижителей Г-2 и Г-3 приведена в табл. 5 Ожижитель Мейснера, повторяя принципиальную схему П. Капицы, отличается конструктивным выполнением отдельных узлов детандера, теплообменников, элементов корпуса. Внутренняя оболочка корпуса изготовлена из малотеплопроводного нейзильбера, нижняя суженная часть оболочки представляет сборник жидкого гелия. Давление во внутренней полости определяется давлением обратного потока, что делает несущественным малые утечки гелия. Предварительное охлаждение осуществляется жидким воздухом, который также используется для охлаждения угольного адсорбера [c.166]

При высокой температуре среда находится в выдерживателе строго определенное расчетное время, а затем ее необходимо очень быстро охладить до температуры ферментации, иначе в среде пойдут деструктивные процессы Теплообменник, в котором возможен подобный процесс, должен обладать не только высокими теплообменными характеристиками, но и конструктивным совершенством, обеспечивающим поддержание среды в стерильном виде, следовательно, он должен быть герметичен [c.318]

Оптимизация. Большие капитальные затраты на некоторые типы теплообменников часто оправдывает систематический выбор ключевых факторов, оказывающих влияние на эксплуатационные характеристики теплообменника, и попытку получить в распоряжение подробное решение, удовлетворяющее конструктивным требованиям. Обычно можно намного уменьшить число факторов, сведя их фактически к одному. Таким определяющим фактором может служить цена или вес. После выбора основного параметра составляют программу для вычислительной машины, которая позволит определить размеры теплообменника, соответствующие оптимальному значению заданного параметра. Обычно не удается спроектировать теплообменник, который был бы одновременно и самым дешевым, и самым легким, однако можно провести расчеты с целью нахождения оптимального значения сначала одной, а затем другой величины, и сравнить полученные результаты. [c.166]

Расчет аппарата подобного типа содержит такой комплекс различных задач, что их лучше проиллюстрировать на примере. На практике требуется еще изучение вопроса оптимизации, поскольку существует сложная взаимная зависимость между характеристиками теплообменника и всей энергетической установки. Таким образом, приводимый ниже пример демонстрирует только небольшую часть работы, необходимой для получения законченного конструктивного решения. [c.194]

Исходные данные расчетов включают конструкцию, размеры, число аппаратов и компоновку теплообменника, любые шесть величин из набора (Оо, С , /он, /ок. вн, /вк. тапо, тзпв). все конструктивные характеристики аппаратов (площадь, масса, сечение и т. д.), [c.42]

Необходимо создать достаточно простые в реализации приближенные методы и алгоритмы прогнозной оптимизации технологических, энергетических и транспортных установок в целом для прогнозирования путей развития режимных параметров и конструктивных характеристик систем теплообменников и отдельных аппаратов. Работу следует проводить, не ожидая появления совершенных алгоритмов оптимизации установок. Так, создание сложных алгоритмов, адекватных реальным об ьектам и по точности равнозначных алгоритмам оптимизации отдельных аппаратов, — дело чрезвычайно длительное и трудоемкое. На наш взгляд, иелесос бразно проводить исследования параллельно в обоих напранлениях вплоть до их слияния. [c.320]

Теплопередача в теплообменных аппаратах БТС осуществляется путем теплопроводностп и вынужденной конвекции. Значения коэффициентов а, для различных систем равны при естественной конвекции — для газов 3,5... 23,3 Вт/(м -град), для жидкостей 100... 700, для кипящей воды—1000... 20 000 Вт/(м -град) при вынужденной конвекции — для газов 10... 100 Вт/(м -град), для вязких жидкостей 50... 600, для воды 100... 1000 Вт/(м Х Хград). На величину коэффициента теплоотдачи в случае конвекции влияют характер движения теплоносителей, физические свойства систем и конструктивные характеристики теплообменника, т. е. [c.128]

В программе предусмотрен расчет хр по формуле для развитого турбулентного режима движения теплоносителя в трубах х = 0,023, у = 0,8). Если в результате расчета числа труб выбранного диаметра и высоты получается, tiro безразмерное число Рейнольдса дежит в диапазоне 2300 = 0,9 и осуществляют пересчет необходимого для теплопередачи числа труб того же диаметра и высоты. Программой не предусмотрен расчет Охр для ламинарного режима, поэтому в процессе выбора конструктивных характеристик теплообменника (диаметра труб / , числа ходов z и высоты труб Я) следует стремиться к тому, чтобы получающееся в результате расчета число труб N обеспечивало выполнение условия Re p > 2300. [c.210]

Уменьшим длину труб теплообменника до 2 м, оставив остальные конструктивные характеристики без изменения. В результате расчета получаем атр = 247,0 Вт/(м" -К), Омтр = 15625,8 Вт/(м -К), К = 217,2 Вт/(м -К), Rexp = 1161,1, N= 124. [c.211]

Весьма близкие конструктивные характеристики имеют политропи- ческие реакционные системы со ступенчатым регулированием температуры. Они представляют собой ряд последовательно включенных адиабатических реакторов (или секций внутри одного аппарата), между которыми размещены трубчатые или змеевиковые теплообменники и в простейших конструкциях — холодильники смешения. [c.269]

Если при этом габариты теплообменника оказываются неудачными, расчет рассматривается как предварительный. Анализируя полученные результаты, подбирают приемлемые размеры, и расчет повторяется. Установив конструктивные характеристики аппарата, диа-И1етр и число внутренних труб, находят внутренний диаметр наружной трубы [c.73]

Использование ЭВМ для расчета ректификационной установки, включающей колонну, теплообменники, другое вспомогательное оборудование, позволяет просчитать два или несколько вариантов с последующим выбором наилучщего из них или даже оптимального в технико-экономическом отношении. При поиске наилучшего или оптимального варианта можно изменять флегмовое число, а также конструктивные характеристики колонны (ее диаметр, межтарельчатое расстояние, тип и параметры контактных устройств) в соответствии с дискретными значениями нормализованных размеров и пределами устойчивой и эффективной работы. Возможны также некоторые изменения технологической схемы, например с целью утилизации тепла. В качестве критерия оптимизации можно принять минимум приведенных затрат, которые рассчитывают по формуле [17] [c.245]

Воздухоподогреватель газовой турбины ГТ-600-6 имеет ту же конструктивную схему, что и газоподогреватель ГУБТ-6. Воздух проходит последовательно четыре хода, продукты сгорания — один. Лист имеет размеры 400 X 845 X 1 мм при шаге овалообразных выступов 5 = 25 мм. Уменьшение шага выступов от 40 мм до 25 мм позволило увеличить коэффициент теплопередачи и улучшить тепловые, габаритные и массовые характеристики теплообменника. Для обеспечения надежности и увеличения срока службы теплообменника листы изготовлены из стали Х18Н9Т. В этой конструкции гребенки выполнены значительно тоньше (6 мм), этой мерой удалось избежать пережога тонких листов при сварке их с гребенками. Секции установлены на катках в бетонном обмурованном газоходе, что позволяет вдвигать и выдвигать их при монтаже, осмотре и проведении ремонта. Для избежания утечек продуктов сгорания, помимо поверхности теплообмена, предусмотрены специальные уплотнения. Общая поверхность теплообмена 2880 м , масса восьми секций 62 т. [c.63]

Аппарат представляет собой кожухотрубный вертикальный одноходовой теплообменник, который имеет две трубные решетки нижнюю толщиной 15 мм и верхнюю толщиной 155 мм. В горячей камере устанавливается распределитель потока. Нижний корпус футерован жаропрочным бетоном. ЗИА соедп-нен циркуляционными трубами с барабаном-паросборником.. Удовлетворительные эксплуатационные характеристики работы и простота обслуживания способствуют широкому распространению аппаратов, несмотря на необходимость применения массивного прочного корпуса (в условиях получения пара высоких, параметров) и ряд конструктивных недостатков. Ввиду того,, что трубные решетки работают при различных температурных перепадах (нижняя 650—450 °С и верхняя 260 °С, температура испарения воды 330°С) возникают трудности в креплении концов труб за счет разницы в величине линейного расширения. Кроме того, возникают осложнения, связанные с газодинамикой потока, который, выходя из центрального штуцера с температурой 800—870 °С, должен быть равномерно распределен по всем трубам. Неравномерность потока пирогаза по охлаждающим трубкам ЗИА вызывает местное переохлаждение пирогаза и как результат — конденсацию компонентов тяжелых смол, их полимеризацию, захват ими частиц кокса и сажи, содержащихся в газе, что способствует забивке труб, расположенных преимущественно по периферии распределительной решетки. [c.122]

Теплообменники и конденсаторы имеют условные обозначения, по которым можно представить их конструктивные особен-йости диаметр кожуха (мм) тип аппарата расчетное давление (кгс/см ) шифр группы материального оформления наружный диаметр теплообменной трубы и толщину ее стенки длину трубы (м) располо кение труб (по вершинам квадрата или по вершинам треугольника) и, наконец, число ходов по трубному пучку. По шифру группы материального оформления из таблиц легко установить характеристику материалов всех конструктивных элементов теплообменйика (корпуса, распределительной камеры, труб, трубных рещеток, перегородок, шпилек и прокладок). [c.163]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология