Определяющий размер, определяющая температура

Если кинетические кривые и функции распределения в каждом из этих опытов достаточно хорошо совпадают друг с другом, то предлагаемым методом определения кинетических параметров кристаллизации можно пользоваться. После каждого эксперимента из общего числа кристаллов отбирают случайным образом не менее 15 проб, которые затем фотографируются. После фотографирования определяются размеры кристаллов на этих фотографиях, доля кристаллов определенного размера, с помощью которых затем строятся функции распределения. Фотографирование можно проводить с помощью микрофотонасадки типа МФН-12, смонтированной на поляризационный микроскоп типа МИН-8. По полученным фотографиям определяют распределение кристаллов по размерам (объемам). Таким образом, в результате проведенных экспериментальных исследований становятся известны кривые изменения концентрации, равновесной концентрации, температуры раствора в ходе процесса, функции распределения кристаллов по размерам в некоторых последовательных временных точках. Так, на рис. 3.19 представлены функции распределения кристаллов щавелевой кислоты по объемам в различных временных точках. Эксперименты проводились при различных начальных концентрациях, температурах раствора при различных темпах охлаждения и чис- [c.303]

Изменение свойств полиамидов при нагревании может рассматриваться с нескольких точек зрения. Например, интерес представляет определение положений температур переходов первого и второго рода при нагревании или охлаждении полимера. Может исследоваться поглощение или выделение тепла, с помощью которых определяют теплоемкость полимера и скрытую теплоту перехода. Скорость переноса тепла характеризует теплопроводность, а изменение объема при нагревании — термический коэффициент расширения материала. Тесно связанным с точками переходов и, возможно, более важным показателем является теплостойкость, которая определяется температурой, при которой в условиях равномерного подъема температуры при некоторой нагрузке, деформация испытуемого образца достигнет заданных размеров. [c.150]

Пастообразующие свойства определяются размером и формой частиц полимера, а также характером оболочки эмульгатора, оставшейся на глобулах готового полимера, полученного эмульсионной полимеризацией. Эта оболочка препятствует проникновению пластификатора в полимер в обычных условиях, но не мешает этому процессу при температурах выше температуры желатинизации. [c.181]

Характерная кривая, получаемая при циклическом нагружении, показана на рис. 1.5. Преимущество термомеханической кривой, записанной при циклическом нагружении, заключается в том, что она позволяет более четко выявить переход в высокоэластическое состояние и определить температуру, при которой в вязкотекучем состоянии значительно уменьшаются или полностью исчезают высокоэластические обратимые деформации. Высокоэластическая деформация заметно начинает проявляться выше температуры стеклования, и на диаграмме возникает синусоидальная кривая. Остаточная необратимая деформация до температуры текучести мала, поэтому нижняя ветвь синусоиды идет почти параллельно оси абсцисс, а при Т > Т. необратимая деформация значительно возрастает и нижняя ветвь кривой поднимается вверх. Хотя полимер находится в вязкотекучем состоянии, доля обратимой высокоэластической деформации еще сохраняется, эта деформация начинает исчезать несколько выше температуры текучести. Таким образом, амплитуда колебаний кривой является величиной, характеризующей упругую деформацию. Определение температуры исчезновения упругой деформации имеет большое практическое значение, поскольку она связана с эластическим восстановлением струи расплава полимера и, следовательно влияет на размеры экструзионных изделий. [c.11]

Усадка при температуре вулканизации, например, 160-170 °С, влияет на размер и однородность изделий (размерную стабильность) и должна поддерживаться минимальной. Параметры, которые определяют усадку, — это температура перехода в стеклообразное состояние Гg, степень кристалличности и ориентация аморфной области. Тенденцию к усадке можно минимизировать, выполняя термическую усадку , заключающуюся в нагреве пряжи или ткани до температуры более высокой, чем ожидаемая температура переработки, и сохраняя материал размерно-стабильным или допуская незначительную релаксацию. [c.71]

Схематическое представление пористых мембран дано на рис. 1-4. Из рисунка ясно, что эти мембраны содержат фиксированные поры, с размером 0,1-10 мкм для микрофильтрации или 2-100 нм для ультрафильтрации. Селективность в основном определяется размером этих пор, тогда как материал играет роль в таких явлениях, как адсорбция и возможные химические превращения в условиях реального применения и очистки мембран. Это означает, что требования к полимерным материалам определяются в первую очередь не только проницаемостью и селективностью, но также и химическими и термическими свойствами материала. Главной проблемой в ультрафильтрации и микрофильтрации является уменьшение потока из-за концентрационной поляризации и загрязнения мембран (см. гл. VII). Следовательно, выбор материала в первую очередь основан на возможности предотвращения загрязнения и очистки мембраны после отложения на ней осадков. В случае применения мембран для разделения неводных смесей и работы при высоких температурах наиболее важным фактором является химическая и термическая устойчивость полимерного материала. [c.70]

Наиболее важна температура формования, под которой подразумевают температуру листа перед началом формования. Выбор температуры формования зависит от метода формования, желаемой степени вытяжки и комплекса требований, предъявляемых к готовым изделиям. При ограниченности усилия формования и повышенных требованиях к четкости оформления изделий рекомендуется повышать температуру формования. Определять температуру формования с высокой точностью особенно важно при получении изделий с большой степенью (глубиной) вытяжки. Вместе с тем температура формования существенно влияет на ориентацию полимерного материала и стабильность размеров изделий. Чем выше температура формования, тем меньше внутренние напряжения в материале и тем выше стабильность размеров изделий. [c.290]

Физические параметры определяются при средней температуре пограничного слоя (среднеарифметическая температура стенки и жидкости) определяющим размером является диаметр трубопровода й. [c.57]

Еслн в процессе выбора температуры Т х,, удовлетворяющей условию (VH,396), оказывается, что найденное значение Тот-. (0) превышает предельно допустимое 7, то начальный участок реактора [(), Tj ] прп оптимальном температурном режиме должен работать в изотермических условиях с температурой Tj, Размеры этого участка, т. е. значенне т , должны определяться также при расчете оптимального температурного профиля в аппарате. [c.383]

Исследовано [42] влияние размеров металлических кластеров на скорость гидрирования циклогексена и бензола в присутствии Р1-и Р1—Аи-катализаторов. (Сплавы Р1—Аи содержали от 4 до 98% Р1. Скорость и энергию активации гидрирования определяли в интервале температур 20—160 °С.) Установлено, что гидрирование циклогексена происходит в 10 —10 раз быстрее, чем гидрирование бензола. Скорость гидрирования зависит от содержания Р1 в катализаторе и резко падает с его уменьшением, причем при малом содержании Р1 гидрирование бензола не происходит совсем. При повышении температуры (до 250 °С) идут дегидрирование и изомеризация. Сплавы Р1—Аи обладают более высокой селективностью, чем Р1. На основании полученных данных авторы [42] делают предположение, что активация молекул бензола происходит на более крупных кластерах, чем активация циклогексена, что возможно только на катализаторах с большим содержанием Р1. [c.35]

Пример 9. 8. Определить размеры регенератора установки каталитической очистки с циркулирующим таблетированным алюмосиликатным катализатором производительностью 640 т/су тки бензина с к. к. 240° С. Плотность бензина дзо = 760 кг/м . При каталитической очистке бензина выход кокса составляет 3% вес. от исходного сырья. Отработанный катализатор поступает в регенератор при температуре 450° С, горячий воздух при температуре 350° С. В трубы змеевиков подается химически очищенная вода при температуре 20° С и превращается в насыщенный водяной пар под давлением 25 ат. Регенерированный катализатор выходит из регенератора при температуре 590° С. Температура окружающей среды г" принята в расчете минус 30° С. [c.201]

На первом уровне рассматриваются процессы, протекающие в единичном структурном элементе — поре — с учетом ее реальных геометрических характеристик и их влияния на процессы переноса. Элемент характеризуется коэффициентами переноса, константами скорости химических реакций, адсорбции, энергиями активации, условиями возникновения межфазных границ и т. д., для него должны быть определены внешние условия — температура, давление, концентрации исходных веществ и продуктов и др. В средах с неоднородной пористой структурой, характеризующейся распределением пор по размерам, учитывается также влияние неравномерности распределения размеров пор на характер протекающих в них процессов. [c.141]

Температура предварительного нагрева определяется размерами детали, толщиной стенок, объемом наплавляемого металла и структурой чугуна. Для большинства деталей нагрев до 400 -450 °С обеспечивает получение хорошо обрабатываемого сварного соединения и создает условия, исключающие образование трещин. При сварке деталей сложной формы температура подогрева должна быть доведена до 500—700 °С. Превышать указанную температуру не следует, так как это мо.жет вызвать рост зерна металла, потерю механической прочности и снизить дальнейшую работоспособность изделия. Способы нагрева определяются условиями производства. Для изделий небольших размеров и веса удобно использовать печи конвейерного типа применяют также газовые индукционные и электрические печи. При отсутствии печей нагрев некоторых изделий можно проводить в горнах. [c.84]

Исходными данными для расчета теплообменных аппаратов являются характеристики продуктов, ограничения на типы используемого оборудования, а также некоторые сведения о потоках тепло- и хладоагентов состав, температура и давление на входе в аппарат. Остальные параметры (температура на выходе аппарата и расход хладоагента или теплоносителя, а также конструкционные размеры) определяются в результате расчета. Причем их определение производится на основании критерия оптимальности с учетом капитальных и эксплуатационных затрат. Это возможно в результате перебора для каждого рассчитываемого аппарата [c.327]

Указанные задачи определяют состав ППП расчета на прочность и устойчивость аппаратуры. Подсистема включает в себя три программных комплекса а) расчет на прочность и устойчивость колонных аппаратов от действия изгибающих моментов, ветровых и сейсмических воздействий, внутреннего или наружного давления исходными данными являются геометрические, технологические и данные строительного отдела, а результатом расчета — проектные размеры конструкционных элементов и выбор стандартной опоры (при отсутствии последней — размеры нестандартной опоры) б) расчет на прочность и устойчивость горизонтальных цилиндрических аппаратов, установленных на седловых опорах, от внутреннего давления, весовых нагрузок аппарата, продукта, дополнительных устройств и наружного давления исходными данными являются геометрия аппарата, давление, температура, характеристики применяемых материалов, а результатами расчета — проектные размеры конструкционных элементов и нагрузки в) расчет укрепления отверстий. [c.580]

Иногда нагрузка выражается в градусах температуры. Нормальная величина тепловой нагрузки находится в пределах 5,6—22,2° С. Тепловая нагрузка и скорость циркуляции воды определяют размеры градирни. [c.171]

На основании результатов исследований, проведенных обеими группами, определить размеры реактора для разложения вещества А, поступающего в аппарат со скоростью 0,047 лё сек при указанных температуре и давлении. Степень превращения вещества Л должна быть 95%. [c.124]

Вся реакторная цепь содержала около 140 т циклогексана при температуре, на 70 °С превышающей точку кипения вещества при атмосферном давлении. Разрушение трубопровода, очевидно, привело к мгновенному испарению вещества в атмосферу, причем количество пара определялось размером отверстия. Следствие не выразило сомнения по поводу того, что именно разрушение бай-паса стало причиной взрыва. Гораздо больше времени было потрачено на выяснение причины разрушения бай-паса. Этот вопрос рассмотрен ниже. На фотографии рис. 13.14 видна разрушенная часть бай-паса. [c.330]

Осажденные катализаторы [143, 145] получают соосаждением из раствора составных компонентов активной массы. В зависимости от природы получаемых осадков катализаторы делят на основные, кислотные и солевые. Для процессов в кипящем слое наибольшее применение из этой группы контактных масс нашли силикагели, алюмогели и алюмосиликаты, имеющие кислую поверхность и используемые в реакциях крекинга, алкилирования, полимеризации, изомеризации и т. д. В этом случае, при сливании исходных растворов образуется золь, быстро переходящий в гель. Гель способен при прохождении через слой органической жидкости (масла) коагулировать в частицы сферической формы. Получаются высокопрочные катализаторы, величина гранул и пористая структура которых определяется температурой, величиной поверхностного натяжения, вязкостью жидкости, используемой для грануляции, конструкций и размером гранулятора. Сферическая форма зерна способствует повышению его износоустойчивости. [c.128]

При расчете реакторов с фильтрующим слоем катализатора обычно определяют размеры теплообменников, расположенных вне слоев катализатора и предназначенных для отвода теплоты между стадиями катализа. Для этого производят тепловые расчеты с целью определения тепловых потоков, температур газа в различных точках реактора и т. п. [c.115]

В формулах (6.62), (6.63), (6.64) и (6.65) в качестве определяющего размера принят диаметр трубы. Физические параметры в критериях Ни, Ие и Рг определены при средней температуре [c.140]

Определить размеры газосепаратора-водоотделителя й без отбойника и с отбойником, Я), в который поступает смесь 7000 кг/ч бензина, 2400 кг/ч газообразных продуктов (М=40) и 2500 кг/ч воды. Давление в сепараторе 294 кПа. Плотность бензина в газосепараторе = 0,750, плотпость воды при той же температуре 0,994 г/см . Допустимую скорость жидкого потока принять равной 0,003 м/с, продолжительность отстаивания 20 мин. Часть бензина (3000 кг/ч) отводят на орошение. В газосепараторе две тарелки с расстоянием между ними 0,6 м и отбойная перегородка. Запас орошения на [c.120]

Определить размеры, число и продолжительность заполнения реакционных камер коксом на установке замедленного коксования крекинг-остатка ( 4" = 1,01), если известно сырье поступает в камеру с температурой 495 °С выход кокса 30,3 /о масс. производительность установки по сырью Ос = = 65 200 кг/ч коэффициент рециркуляции 0,4 объем паров, проходящих через камеру, 11 = 2,8 м /с допустимая линейная скорость движения паров в камере и = 0,10 м/с объемная скорость подачи сырья ш = 0,18 ч . [c.139]

Определить размеры реактора на установке пиролиза с движущимся слоем коксового теплоносителя, если известно сырьем служит пропан производительность реактора G =4500 кг/ч по сырью насыпная и истинная плотности теплоносителя 800 и 1700 кг/м соответственно условия процесса температура 825 °С, давление 0,18 МПа и продолжительность пребывания сырья в реакторе 1,2 с водяного пара подается 80% масс, на сырье отношение высоты реактора к диаметру 2,5 1. [c.149]

Определить размеры нагревателя коксового теплоносителя на установке пиролиза с кипящим слоем, если известно сырьем процесса служит пропан производительность установки по сырью Ос =3500 кг/ч кратность циркуляции теплоносителя 20 температура и давление в нагревателе 900 °С и 0,15 МПа коксовый теплоноситель поступает в нагреватель с температурой 800 °С топливом служит газ с теплотой сгорания Q = 50232 кДж/кг, удельный расход воздуха 15 кг/кг кокса скорость движения дымовых газов в нагревателе и=0,4 м/с продолжительность пребывания теплоносителя в нагревателе т=8 О мин высота отстойной зоны йо.з=4,6 м. [c.149]

Прочность связи (прилипаемость) липкой ленты к стальной пластине определяют следующим образом. К стальной пластине размером 160х70х 2 мм, очищенной от грязи, пыли, влаги, ржавчины, жиров и отгрунтованной, приклеивают ленту размером 200 х 20 мм в продольном направлении пластинок так, чтобы один конец ее на протяжении 40 мм оставался свободным. После этого ленту пятикратпо прокатывают обрезиненным роликом массой 5 кг и выдерживают при комнатной температуре на воздухе в течение 1 сут. Затем свободный конец ленты вставляют в зажим, на котором имеется крючок с пружинным динамометром. Прочность связи (прилипаемость) липкой ленты к стальной пластине определяют при комнатной температуре по шкале динамометра путем равномерного протягивания его вручную со скоростью приблизительно 1 см/с. В процессе испытания по шкале динамометра устанавливают минимальное значение усилия при равномерном отслаивании ленты. За окончательный результат прилипаемости принимают среднее арифметическое значение не менее чем по трем образцам, отнесенное к 1 см ширины ленты. [c.24]

Равновесная температура плавления — вероятно, наиболее важна макроскопическая количественная характеристика кристалла гибкоцепного полимера. К сожалению, измерение равновесной температур плавления с высокой точностью, например с точностью 0,5 С, вызывает большие трудности. Определять равновесное значение температур плавления низкомолекулярных веществ или веществ с жесткими макромолекулами, которые теряют свою целостность при плавлении, значительно легче Образцы этих веществ даже со средней степенью кристалличности совершенствуются при медленном нагревании, так что при исчезновении последних следов кристаллов можно точно определить равновесную температуру плавления Аналогичная методика была предложена для определения температур плавления линейных гибкоцепных полимеров [ 193]. Однако позже было установлено, что такой способ не дает приемлемых результатов. Даже при медле ном нагревании не успевает произойти отжиг всех метастабильных полимерных кристаллов, и остатки отожженных кристаллов вследствие малого их размера могут плавиться ниже равновесной температуры плавления (на несколько или более градусов) В то же время достаточно большие кристаллы или кристаллы, содержащие ориентированные проходные молекулы, способны перегреваться и плавиться при слишком высоких температурах Вследствие возможности перегрева пожмерных кристаллов трудно утверждать, что большинство измеренных температур плавления полимеров слишком низкие. [c.40]

Уравнение (4.50) пригодно для расчета теплопроводности монокристалла графита и поликрнсталлнческих графитов. Расчет теплопроводности графита в интервале температур от 80 до 3000 К сравнительно прост. Экспериментально определяют плотность и температуру, соответствующую минимальному удельному электросопротивлению, по которой рассчитывается размер кристаллитов Ьа. По значению Ьа определяются 0 и Тнач, г, а затем по (4.48) и (4.50) можно рассчитать теплопроводность при требуемой температуре. [c.87]

Кажущаяся активность катализаторов гидрооблагораживання остатков, кроме отмеченньк выше факторов (температура, объемная скорость подачи сырья), зависит от парциального давления водорода и сероводорода в зоне реакции и от размера гранул катализатора. Для учета влияния каждого из указанных факторов в уравнения формальной кинетики включаются соответствующие эмпирические поправки. Например, предложена зависимость [38], учитывающая влияние парциального давления водорода, согласно которой скорость реакции удаления серы определяется по превращению трудноудаляемой серы [c.76]

Здесь копстант[.1 скоростей стадий реакцпн п /г, являются функциями температуры Т, изменяю денся в свою очередь по длине реактора, т. е. в зависимости от т. Требуется записать функционал, значение которого определяет размеры реактора (величину для заданных значения концентрации продукта Р на пыходе аппарата х -р и температурного профидя Т (т) (в реакторе). [c.197]

Концентрация (СНзСО)аО на входе в батарею 179,7 кмольЫ , расход 0,946 m Imuh необходимая степень превращения составляет 95%. Определить размеры аппаратов. Если во всех реакторах поддерживать температуру 15 °С, сколько потребуется реакторов рассчитанного объема [c.137]

Азотная кислота получается преимущественно окислением аммиака в присутствии катализатора из сплава 90% платины и 10% родия в виде 20 слоев сеток (с размером отверстий 0,175 мм), изготовленных из проволоки толщиной 0,076 мм. Эта сетка имеет металлическую поверхность 1,5 м /м . В качестве катализатора используют также гранулированную смесь окиси железа и окиси висмута. В платиновый конвертор, работающий при давлении 7 кгс/см , при суточной производительности 55 т 100%-ной HNOз загружают 2977 г сплава. После зажигания реакция протекает автотермично путем соответствующего предварительного подогрева газовой смеси поддерживается температура 882—910 °С. При этих условиях время реакции составляет примерно 0,0001 сек, тогда как при атмосферном давлении требуется от 0,01 до 0,02 сек. Кислород адсорбируется на поверхности катализатора и реагирует с аммиаком, который диффундирует к поверхности. Скоростью диффузии аммиака определяется общая скорость процесса . [c.326]

Из уравнения (XX, 6) видно, что определяющей суммарную емкость двойного электрического слоя является меньшая из величин Сг и Сд. Емкость плотной части двойного слоя определяется размерами адсорбированных ионов и способностью их деформироваться под действием электрического поля. Поэтому при постоянной температуре Сг является функцией только заряда поверхности и не зависит от концентрации электролита. Обычно величины емкости плотного слоя лежат в пределах 20-4-40 мкф/см . В отли-чие 01 Сг, емкость диффузной части двойного слоя существенно зависит от концентрации электролита (уменьшается с разбавлением, а также с уменьшением заряда электрода). Если концентрация электролита высока, то емкость диффузной части двойного слои значительно превышает емкость слоя Гельмгольца. В этом случае [см. уравнение (XX, 6)] [c.539]

Наиболее пригодны для сопоставления с приведенной выше теорией данные Орката но конверсии озона в кислород в присутствии окиси железа, осажденной на частицах алюмосилика-геля размером 20—60 мкм. Константу скорости реакции А , изменяли, варьируя температуру в слое, причем значения константы определяли нри одинаковых температурах в неподвижном и псевдоожиженном слоях твердых частиц. В результате степень превращения озона в нсевдоожиженном слое изменялась от очень малой величины до предельно возможной при высоких значениях к. [c.339]

Для полного выжига кокса с поверхности катали. атора необходимо поддерживать определенное соотношение Oj/ O в газах регенерации. Это соотношение СО2/СО определяется температурой, размером зерна и составол катализатора, а также количеством воздуха, подаваемым в различные точки регенератора. Известно, что для порошкообразного или мпкро-сфернческого катализатора размер зерна оказывает незначительное влияние на соотноше ше] С0 СО.у/Динй альное соот- [c.163]

Коэффициент Сж зависит от соотношения газовой константы, приведенной в стандартах ASME, и коэффициента скорости истечения. Он является функцией соотношения удельных теплоемкостей газа ( j v), которые, в свою очередь, зависят от плотности газа. На рис. 55 представлена зависимость коэффициента Сж от относительной плотности газа для сопла, имеющего коэффициент скорости истечения, равный 97,5%. Если обратное давление составляет менее 20% от прямого давления, то Fr и F можно принять равными единице. На рис. 56 приводятся значения Fp и F>k для аппаратов, рабочее давление в которых превышает 7 кгс/см . С помощью рис. 55, 56, зная другие переменные уравнения (73), (74), легко определить величину S. В зависимости от S подбирается предохранительный клапан. При этом необходимо учитывать давление в аппарате, размеры фланцев, температуру среды, материал, из которого изготовлен клапан, и другие ограничения, например обратное давление и т. д. [c.102]

Прежде чем приступить к детальному изучению вопроса, рассмотрим некоторые числовые величины, входящие в вириальное уравнение состояния, и отметим некоторые из этих общих характеристик. В качестве примера возьмем аргон при температуре 25° С. Пользуясь табл. 1.1, определим вклад в ру НТ от первых нескольких членов как для ряда по плотности (1.2), так и для ряда по давлению (1.3) при различных значениях давления. Вклады от оставшихся членов, взятые из экспериментальных значений ри1ЯТ, указаны в скобках. Другие газы ведут себя подобным образом, хотя значения температур и давлений будут иными. Очевидно, что при низких давлениях сходимость обоих рядов одинаково хорошая, однако при высоких давлениях оба ряда плохо сходятся, если вообще сходимость существует. Обычно из интуитивных соображений следует, что вириальное уравнение состояния в действительности расходится при высоких плотностях, но природа расходимости и область сходимости окончательно еще не установлены ни теоретически, ни экспериментально. (Весьма обстоятельно этот вопрос рассмотрен в разд. 16 работы [24]). Упомянутые ранее простые случаи указывают на то, что сходимость вириальных рядов в любом случае является асимптотической и что все члены, которыми можно пренебрегать при низких плотностях, становятся существенными при высоких плотностях (очевидным примером могли бы служить члены, изменяющиеся как е ). Лишь недавно было дано математическое доказательство того, что вириальный ряд абсолютно сходится в области ограниченных размеров в соответствии с определенными условиями, налагаемыми на межмолекулярные силы [29]. Хотя точная область сходимости с математической точки зрения до сих пор не установлена, можно считать доказанным существование таких областей. Экспериментально установлено, что при температурах ниже критической вириальный ряд сходится вплоть до плотностей насыщенного пара [c.15]

Пример П-З. Определить размеры реактора для окисления хлористого, штрозила воздухом при температуре 300° С и давлении 5 атм. [c.75]

После выбора типа супгильной установки должны быть определены размеры, схема процесса сунп(И и характеристики. Схема движения и характеристики находятся нз уравнений баланса массы и энергии. Очень полезной при этом является диаграмма Моллье, которая представляет собой соотношение между энтальпией, влажностью и температурой сушильного агента. [c.135]

Ро) I — определяющий размер твердого тела --безразмерная координата точки, в которой определяется температура В рассмотренном нами случае охлаждения неограниченной пластины определяющим размером являетсн половина ее толщины б. В момент времени т температура по толщине пластины изменяется от значения до значения в зависимости от координаты х, т. е. = /( ). [c.155]

Очевидно, что интеноивность тепловых потерь излучением однозначно определяется температурой и составом газа, на нее не могут влиять аппаратурные условия. Напротив того, теплоотдача в стенки теплопроводностью существенно зависит от размеров сосуда, заключающего охлаждаемую среду. [c.42]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология