Коэффициент нагревания

Рис. II. 3. Зависимость коэффициента нагревания полистирола от производительности нагревательного цилиндра.

Рис. II. 4. Зависимость средней температуры расплава от продолжительности его нагревания в цилиндре с торпедой, нагретом до 280 °С, при различных коэффициентах нагревания

Максимальное количество тепла, которое может теоретически поглотить полимер, пропорционально разности температур Т — То, а количество тепла, действительно поглощенное полимером, пропорционально разности Т2—Т0. Отношение количества тепла, поглощенного полимером, к теоретически (или максимально) возможному называется коэффициентом нагревания [c.75]

Коэффициент нагревания не только характеризует среднюю температуру расплава, выходящего из сопла, но и указывает на температурную неоднородность расплава. Температура Гг расплава, выходящего из сопла, не является постоянной, а изменяется от минимальной температуры Гм до максимальной, равной температуре стенки Гь Поэтому разность Г] — Гм соответствует величине неоднородности распределения температур в расплаве. Чем меньше колебания температуры в расплаве, тем выше должно быть значение коэффициента нагревания. А это соответствует большему времени пребывания полимера в цилиндре, т. е. меньшей пластикационной производительности. Действительно, с увеличением производительности литьевой машины коэффициент нагревания полимера уменьшается (рис. П. 3). [c.75]

Если литьевая машина работает с минимальным временем пребывания полимера в цилиндре, то коэффициент нагревания полимера меньше, а температурные колебания в полимере больше. На рис. II. 4 показана зависимость средней температуры расплава от продолжительности нагрева при разных коэффициентах нагревания . Из рисунка видно, что колебания температуры уменьшаются с увеличением коэффициента нагревания, т. е. при снижении пластикационной производительности нагревательного цилиндра. [c.76]

На практике принято считать, что наиболее благоприятные условия для работы литьевой машины создаются при коэффициенте нагревания 0,8. При таком значении коэффициента нагревания расплав оказывается достаточно равномерно нагретым, а величина производительности лежит в интервале, в котором обеспечивается изготовление большинства изделий достаточно высокого качества. [c.76]

Десорбция абсорбированных углеводородов и регенерация поглотителя осуществляются нагреванием насыщенного абсорбционного масла. Десорбция может быть совмещена с одновременным фракционированием абсорбированных компонентов. Количество абсорбционного масла должно быть по возможности небольшим. Оно зависит от Объема V газа, подвергаемого абсорбции, давления Р, под которым производится абсорбция, и коэффициента растворимости а [c.23]

Иэ железо-никелевых сталей отметим нержавеющую сталь (18/о Сг и а/о Ni), инвар (36% Ni, 0,5% Мп и 0,5% С), практически не расширяющийся при нагревании платинит (0,15% С и 46% Ni), имеющий коэффициент термического расширения, как у стекла, и применяемый как заменитель платины для пайки со стеклом, и пр. [c.609]

В работе [23] определены коэффициенты радиальной теплопроводности в зернистом слое вплоть до значений числа Рейнольдса для газового потока, продувающего слой, Re3 = 3-10 . Организация эксперимента при больших значениях Rea по схеме нагревания и охлаждения всего потока газа требует значительных мощностей нагревателя и холодильника и ведет к усложнению техники экспериментов. Поэтому в работе [33] применен метод линейного источника теплоты при этом нагревается только небольшая часть потока газа, а холодильник отсутствует вовсе. [c.121]

И. Определение коэффициентов теплообмена в зернистом слое при стационарном режиме. Стационарный режим теплообмена обеспечивается, еслн все элементы слоя — постоянные источники теплоты. Возможны два способа нагревания слоя. [c.144]

IV. Измерения коэффициентов теплообмена при нестационарном тепловом режиме зернистого слоя. Преимуществом этих методов является то, что средние коэффициенты теплообмена находятся по результатам измерения температур газа на входе и выходе из слоя без измерения температур элементов слоя и количества переданной теплоты. Используют два основных режима нестационарного нагревания (охлаждения) зернистого слоя потоком газа, текущего через слой при ступенчатом и при периодическом (синусоидальном) изменении температуры газа на входе в слой, [c.144]

Теплопередача от жидкости к жидкости определяется коэффициентами теплоотдачи от стенок к жидкости. Расчет этих коэффициентов производится по формулам теплоотдачи при нагревании или охлаждении жидкости, движущейся в канале. В качестве определяющего размера при этом принимается эквивалентный диаметр проточного сечения. Теплоотдача пара к стенке рассчитывается по формулам теплообмена при конденсации пара на вертикальных стенах. [c.227]

В промышленных условиях при охлаждении литиевых смазок коэффициент теплопередачи составляет 600—650 Вт/(м -К), что примерно в 20 раз выше, чем в трубчатых теплообменных аппаратах. Перспективным и эффективным для нагревания и охлаждения смазок в непрерывных схемах является змеевиково-скребковый аппарат. [c.99]

Коэффициент активного тепловыделения % представляет собой относительную долю теплоты, использованной на нагревание рабочего тела (на повышение его внутренней энергии АС/) и на совершение внешней работы J PdV, от общей теплоты Q, введенной в цикл [c.155]

В связи с этим воздух, поступающий в камеру сгорания газотурбинного двигателя, обычно делят на три потока. Первый поток поступает в камеру сгорания, имеющую завихритель (рис. 3.27), через кольцевой зазор между корпусом форсунки и внутренним кольцом завихрителя, чем обеспечивается охлаждение форсунки. В этой зоне топливо распыляется, частично испаряется и воспламеняется а составляет 0,2—0,5 [166]. Второй поток воздуха вводят в зону горения через завихритель и через первые ряды отверстий диаметром 12—30 мм в жаровой трубе. Этот воздух обеспечивает сгорание смеси при температуре во фронте пламени, равной 2300—2500 К, и последующее снижение температуры газов до 2000 К- Коэффициент избытка воздуха при этом возрастает до 1,2—1,7. Роль завихрителя заключается в закручивании потока воздуха и создании воздушного вихря, вращающегося вокруг оси жаровой трубы. При этом в центральной части трубы создается зона пониженного давления, куда устремляется поток из средней части камеры сгорания. Продукты сгорания, движущиеся противотоком к основному потоку распыленного топлива, ускоряют испарение и обеспечивают нагревание топливо-воздушной смеси до температуры воспламенения. Турбулизация газо-воздушного. потока приводит к увеличению скорости распространения пламени, а уменьшение осевой скорости воздуха вблизи границы зоны обратных токов удерживает факел в определенной области. Третий поток воздуха поступает через задние ряды боковых отверстий в зону смешения. Этот воздух снижает температуру газов до значения, допустимого по условию прочности лопаток турбины. [c.164]

Испытания трансформаторных масел, помимо побочных показателей (температура вспышки и застывания, вязкость, диэлектрические свойства [112] и т. д.), включают в себя ускоренную пробу на окисление с целью определить вероятный срок эксплуатации масла. Для проведения этой пробы был предложен целый ряд методов [113—115]. Почти все они предусматривают нагревание масла в воздухе или кислороде при температуре около 120° обычно в присутствии меди в качестве катализатора окисления. При этом наблюдается изменение цвета, поверхностного натяжения [116, 117], кислотности, коэффициента мош,ности, образование осадка и воды [118—123]. [c.567]

Расчет коэффициента Джоуля-Томсона и нахождение инверсионных кривых различных газов имеют большое значение для техники получения низких температур, в которой используется процесс дросселирования газов. Так, для водорода верхние температуры инверсии при давлениях I и 100 атм равны соответственно —73 и —92 °С. Следовательно, при комнатных температурах дросселирование водорода приведет к его нагреванию (а <0). [c.155]

Всякое тело при своем нагревании увеличивается в объеме. Та доля единицы объема (1 см ), на которую происходит расширение данного вещества при его нагревании на 1° С, называется коэффициентом расширения. Эта константа служит для вычисления удельного веса нефтепродуктов для различных (от 15° С) температур, для определения объемного расширения при перевозке нефтепродуктов в цистернах и, наконец, для случая определения размеров нефтехранилищ. [c.61]

Влияние температуры детально рассматривается в [300]. При нагревании, как правило, снижается межфазная энергия за счет увеличения взаимной растворимости фаз, уменьшается вязкость жидкостей, возрастают коэффициенты объемной и поверхностной диффузии все это способствует снижению прочности твердых тел. К этому надо добавить, что очень яркие эффекты, состоящие в резком падении прочности, наблюдаются при нагревании минералов, содержащих связанную воду (серпентинита и др.), выше точки дегидратации, когда вода освобождается и приобретает подвижность [253]. Вместе с тем повышение температуры может и ослаблять влияние активной среды. Нагревание уменьшает адсорбцию и, следовательно, смесь активного вещества с неактивным при повышении температуры может действовать хуже. Увеличение коэффициентов диффузии может привести к тому, что жидкая фаза будет быстрее рассасываться в твердом теле, проникая в него через стенки трещины, что вызовет прекращение ее роста. [c.98]

Коэффициент теплоотдачи прп конвективном теплообмене (охлаждение или нагревание) зависит как от условий обтекания стенки трубы жидкостью, так и от режима ее течения. Для жидкости, подаваемой в трубное пространство теплообменника, стремятся создать турбулентный режим за счет увеличения числа ходов. [c.149]

При расчете спиральных теплообменников, предназначенных для нагревания или охлаждения газов и жидкостей, коэффициенты [c.171]

По табл. 7.1 выбираем при количестве труб/г = 360 ближайшую большую поверхность площадью f = 153 м. Для последующего уточненного расчета теплопередающих поверхностей зон нагревания и испарения жидкости найдем величину коэффициента теплопередачи. [c.201]

При нагревании аппарата конденсирующимся паром коэффициент теплоотдачи может быть рассчитан по формуле (6.10). [c.253]

Общий коэффициент теплопередачи при нагревании реактора, учитывая, что обогрев производится конденсирующимся водяным паром, можем принять равным коэффициенту теплоотдачи перемешиваемой среды. Для расчета этого коэффициента теплоотдачи примем дополнительные условия реакционная масса перемешивается в сосуде с перегородками открытой турбинной мешалкой с диаметром = 0/3,5 = 1400/3,5 = 400 мм при окружной скорости ш = 3 м/с (см. табл. 9.1). [c.258]

Интенсивность изменения давления при нагревании топлива при постоянном объеме характеризуется изохорным коэффициентом давления у. Он определяется соотношением [c.40]

Могут быть изготовлены в лабораторных мастерских путем вытачивания нз фторопластовых стержней подходящего диаметра. Благодаря своей чрезвычайно высокой химической стойкости, способности выдерживать нагревание до 200°С, очень небольшому коэффициенту трения, фторопласт является одним из самых предпочтительных материалов для изготовления многих уплотнительных и соединительных деталей в лабораторной практике. Фторопластовые детали ценны также тем, что их легко содержать в чистоте, а сами они не являются источниками загрязнений. Они практически не бьются, не ломаются и не требуют, в отличие от корковых и резиновых пробок, никакого специального ухода, а потому служат очень долго. [c.34]

Fo = ах/1 (а — коэффициент температуропроводности конструкции, mV t — продолжительность нагревания до критической температуры, с / — толщина элемента, м). [c.37]

Обычно нагревание жидкости происходит за счет конденсации насыщенного водяного пара, который подается в аппарат. В этом случае определение коэффициента теплоотдачи при конденсации производится по уравнениям при конденсации на поверхности вертикальных трубок [c.385]

Замена периодических процессов непрерывными не всегда оказывается целесообразной, а иногда настолько трудно практически реализуется, что от нее приходится отказываться. Традиционно принято считать непрерывные процессы более прогрессивными главным образом благодаря более высокой производительности оборудования. Действительно, при организации производства по периодическому способу коэффициент использования оборудования снижается из-за простоев, а также из-за наличия вспомогательных операций, требующих затрат времени (загрузки реагентов, нагревания и охлаждения реакционной массы, выгрузки продукта, очистки аппаратов и т. д.). [c.522]

В червячных литьевых ма-шинах вследствие выделения ь-. тепла при сдвиге коэффициент нагревания может быть больше jq единицы. Он зависит также от температуры инжекцион-ного, цилиндра. Количество [c.87]

III. Определение коэффициента теплопроводности Хг по профилю температур прн смешении параллельных потоков с разной температурой. В работе [13] потоки имели одинаковое сечение в работе [32] нагретый газ вводили по центральной трубе в наших опытах [33] создавался линейнйй источник теплоты, который обеспечивал нагревание узкой полосы газа на входе-в слой (см. стр. 121). Методы расчета Хг по экспериментальным профилям температур аналогичны расчету коэффициентов диффузии из поля концентраций (см. раздел III. 5) на основе решения задачи при соответствующих граничных условиях. Общий недостаток данного метода связан с неизбежной неравномерностью скоростей потока, имеющего разную температуру. [c.114]

Значительное число исследований теплообмена в зернистом слое выполнено в нестационарном режиме нагревания (охлаждения) слоя. Выше подробно анализировались возможные погрешности этих методов исследования. В работах [106, 107] при проведении опытов в режиме прогрева слоя температуру газа на выходе измеряли только в одной точке на оси аппарата, что также могло привести к ошибкам в определении средних коэффициентов теплоотдачи. Однако основную роль в отклонении полученных зависимостей вниз при Кеэ < 100 (рис. IV. 19, в) играет продольная теплопроводность, не учтенная в методике обработки опытных данных. Пересчет данных [106] по формуле (IV. 67) при 1оАг = 15 для стальных шаров и Хо/Кг = 5 для песка привел к хорошему совпадению опытных точек с зависимостью (IV. 71). Аналогичная коррекция формул, полученных в [107], показана на рис. IV. 19, б. Таким образом, занижение данных по теплообмену в зернистом слое при Кеэ < 100 связано с влиянием продольной теплопроводности, неравномерности распределения скоростей и возможных погрешностей экспериментов, а не с особенностями закономерностей процессов переноса в переходной области течения газа [106]. [c.160]

Скорость химических реакций с повышением температуры резко растет. Для гетерогенных реакций температурный коэффициент скорости обычно ниже, чем для гомогенных, так как при этом накладывается влияние других факторов, и наиболее медленной стадией процесса является не сама химическая реакция, а процессы диффузии, адсорбции и т. и. Зависимость скорости гомогенной реакции от температуры приближенно описывается эмииргшеским правилом Вант-Гоффа нри нагревании на 10 констаита скорости увеличивается в два-четыре раза, т. е. [c.338]

При тшзначенин посадок учитывают температурный режим работы соединения, так как первоначальные размеры могут сильно измениться при нагревании, особенно если охватывающая и охватываемая детали выполнены из конструкшюиных материалов с различными значениями температурного коэффициента линейного расширения. В частности, если при нагревании охватьшаюи ая деталь расширяется больше, чем охватываемая, необходимы более тугие по- [c.107]

Наиболее э ффективное средство ускорения расслоения эмульсии, т. е. интенсификации (3-й стадии разрущения) — это повышение температуры. Нагревание системы приводит к резкому уменьшению вязкости и определенному (10—20 %) увеличению разности плотностей воды и нефти, что объясняется различием в коэффициентах объемного расширения этих жидкостей. [c.39]

Ценными сЕюйствами обладает кварц. Изделия из кварцевого стекла выдерживают нагревание до 1200 С и пропускают ультрафиолетовое излучение. Благодаря ничтожно малому коэффициенту термического расширения кварца изделия не растрескиваются даже если их нагреть до красного каления и затем опустить в холодную воду. Кварцевая аппаратура теперь обычна в лабораториях и на производстве. Сверхчистый кварц применяют для изготовления волоконной оптики и устройств для глубокой очистки веществ. [c.377]