Единицы тепловых потерь

ТЕПЛОНАПРЯЖЕНИЕ ЕДИНИЦЫ ПОВЕРХНОСТИ. ПОТЕРЯ ТЕПЛА С ЕДИНИЦЫ ПОВЕРХНОСТИ [c.735]

В этом отношении может показаться, что низкокалорийные газы имеют некоторое преимущество перед ЗПГ. С одной стороны, повышенная сложность установок для производства ЗПГ весьма часто приводит к большим потерям, к тому же синтез метана сопровождается образованием побочных продуктов, таких, как ароматические углеводороды и полукокс. С другой стороны, более высокий температурный уровень процессов получения низкокалорийных газов, если в них не предусмотрено сложное теплообменное оборудование для взаимной передачи тепла от печных продуктов и конечного газа, приводит к снижению коэффициента полезного действия, а образование, полукокса при термическом разложении может быть предотвращено при тщательной проработке конструкции подогревателя, что позволит избежать также дополнительных потерь тепла. Хотя в итоге высокотемпературные реформаторы и установки частичного окисления являются и менее сложными, чем оборудование для получения ЗПГ, требуемые капитальные затраты в обоих случаях одного порядка, особенно если их выразить в удельных капитальных затратах на единицу тепла. В действительности, как по тепловым потерям, так и по капитальным затратам технологические схемы производства низкокалорийных газов обладают незначительным преимуществом по сравнению с оборудованием для производства ЗПГ. [c.219]

Совершенно очевидно, что ценность единицы тепла, теряемой в окружающее пространство на участке 3, значительно выше, чем на участке /, поскольку относительная величина тепловых потерь футеровки растет по мере уменьшения теплосодержания теплоносителя. [c.251]

Потери из-за теплопроводности при измерениях температуры в пламенах с помощью тонких термопар можно сделать незначительными, если расположить оба электрода термопары в плоскостях с одинаковой температурой. Потери тепла излучением можно определить, приравнивая этим потерям количество теплоты, передаваемой от газа к зонду [1, с. 139]. Для сферического зонда диаметра ё. находящегося при установившейся температуре Та и введенного в газ с коэффициентом теплопроводности % и температурой Тг (при Тг>Тз), количество тепла, передаваемого на единицу площади поверхности зонда, можно приближенно определить как (2Х/с1) (Гг—Та). Это справедливо для зонда, диаметр которого достаточно мал (число Рейнольдса много меньше единицы). Тепловые потери зонда излучением к стенкам при температуре стенок Гст характеризуются величиной еа(П—Т ст) (где е —степень черноты зонда, а — постоянная Стефана — Больцмана). Приравнивая выражения для этих двух тепловых потоков, можно найти погрешность в измерении температуры, возникающую вследствие излучения [c.37]

На рис. 5-6 изображена зависимость тепловыделения Qp и тепло-потерь Qт от температуры. Скорость химической реакции с ростом температуры увеличивается прогрессивно согласно закону Аррениуса, поэтому тепловыделение в единице объема выражается экспоненциальной кривой [c.72]

При скорости полета 500 км/час на высоте И ООО м из 100 единиц тепла, подаваемого в двигатель (рис. 31), уносится с выхлопными газами в виде тепла 35 единиц, теряется в турбине 3,8 расходуется в реактивном сопле 1,5, на работу компрессора 26,7. Потери кинетической энергии струи, истекающей из сопла в атмосферу, составляют 16,6. Таким образом, на полезную мощность остается только 16,4% выделившегося тепла. [c.67]

Теплопотери складываются из теплопотерь на лучеиспускание и конвекцию. Эта статья теплового баланса занимает около 10% расходной части и определяется путем соответствующих тепловых расчетов. Методика расчета сводится в основном к тому, что теплоотдающая поверхность печного блока делится на, участки равной температуры и для каждого такого участка производится подсчет теплопотерь. Полученные величины суммируются, дополняются теплопотерями на излучение во время выдачи и тепло-потерями через фундамент-и относятся к единице веса щихты. [c.240]

Общий коэффициент теплопередачи зависит от состояния грунта, глубины заложения газопровода, типа и состояния изоляции. Тепловые потери в зависимости от сезонов года изменяются циклически, хотя температура грунта на обычной глубине заложения трубопроводов изменяется в пределах 2—10° С. Значение коэффициента теплопередачи зависит от многих причин. На практике было установлено, что к близко к единице, но во многих случаях оно менее 0,25. Определить к более точно можно, только оценив тепловые потери через следующие сопротивления потоку тепла пленка потока, термическое сопротивление па границе поток—стенка , металлическая стенка, термическое сопротивление изоляции и грунта. Все эти сопротивления моншо охарактеризовать с помощью теплопроводности. Коэффициент теплопроводности Х для песка составляет 0,45, хотя для большинства горных пород он больше не менее, чем в четыре раза. Конечно, ничто не может быть лучше экспериментальных данных, однако для расчетов можно принимать к, равным 1,7 для заглубленных газопроводов. [c.169]

Изменение давления в баллоне вызывает изменение теплопроводности газа внутри него и соответственно меняются потери тепла, подводимого нагретой нитью. Регулированием температуры нити компенсируют имеющиеся теплопотери и по гальванометру, градуированному в единицах давления, определяют соответствующее давление в системе. При этом очень важно поддерживать постоянную температуру баллона. [c.36]

В большинстве случаев производственная деятельность сопряжена с потерями тепла, удельная величина которых (объем потерь тепла на единицу готовой продукции) уменьшается при укрупнении производственных установок. [c.27]

Для оценки к. п. д. производства водорода механическую, химическую и тепловую энергию выражают в одних единицах, например в килоджоулях. Однако необходимо учесть и реальные затраты химической энергии топлива на получение механической и тепловой энергии на современных электростанциях. К. п. д. современных установок производства водорода составляет 60—65% так как значительная часть тепла теряется нри охлаждении в водяных и воздушных холодильниках, а также через стенки печей, аппаратов и коммуникаций. Кроме того, нужно учитывать потери тепла с выбрасываемыми в атмосферу двуокисью углерода и водяными парами. Тепло теряется и с дымовыми газами, покидающими печь. Наконец, имеют место потери тепла на трение в компрессорах и насосах. При расходе пара и электроэнергии со стороны добавляются потери на их производство на электростанции. [c.140]

Форма резервуара существенно влияет на величину потерь продукта от испарения. Приток тепла к внутреннему резервуару возрастает с увеличением площади его поверхности. Исходя из этого, самой выгодной формой резервуара считают сферическую, имеющую наименьшее отношение площади поверхности к единице объема. Другой удобной формой резервуара является цилиндр, высота (длина) которого равна диаметру. Для такого цилиндра со сферическими днищами отношение площади поверхности к объему всего на 10% больше, чем для шара, одинакового с ним по объему [24]. [c.159]

Пример I. 12. Определить графическим методом потери тепла на единицу длины трубы QJI из уравнения [c.35]

Диэлектрические потери характеризуют рассеяние (диссипацию) энергии, которая выделяется в виде тепла за единицу времени диэлектриком при приложении к нему электрического поля. Численно диэлектрические потери равны количеству тепла, выделяющемуся в 1 см диэлектрика. Рассеяние энергии пропорционально е". [c.232]

Потери тепла можно рассчитать, исходя их уравнения для элементарного потока тепла через элемент поверхности обсадной колонны 2кт dz в единицу времени [c.148]

Запишем теперь уравнение энергии, т. е. равенство между потерей энергии на трение, перешедшей в тепло, и приростом тепловой энергии жидкости за единицу времени [c.92]

Действительная температура в зоне горения зависит от количества выделяемого тепла реакциями и от количества тепла, теряемого в окружающую среду. При про-тивоточной схеме газификации наибольшее количество тепла теряется вниз в сторону колосниковой решетки, так как в этом наиравлении имеется наибольший градиент температур. При достаточной высоте слоя топлива не приходится считаться с потерями тепла к верхней границе слоя, так как расчеты показывают, что вследствие экранирования частиц друг другом передача тепла излучением мала, а вследствпе малого градиента температур в направлении верха слоя вследствие теплопроводности также будет передаваться небольшое количество тепла. Потери тенла к стенкам шахты также менее значительны, чем к колосниковой решетке. При газификации мелких частиц, обладающих большой реакционной поверхностью в единице объема, кислородная зона сокращается пропорционально диаметру частиц. При этом возникает наибольший градиент температур в сторону решетки и наибольший отвод тенла в этом направлении. Этим и объясняется уменьшение температур в зонах реагирования при газификации мелких частиц. Повышение [c.196]

В идеальном случае, когда все тепло, выделяемое источником зажигания передается полностью материалу, самостоятельное горение материала может происходить лишь при соотношении Отэо/<7и 1. В практических же условиях для такого процесса это соотношение должно быть меньше единицы, так как необходимо применение больших тепловых импульсов для компенсации тепло-потерь. На основе экспериментальных данных критическая величина соотношения установлена равной 0,5 [21]. Описание методики приведено в ГОСТ 17088—71. [c.36]

Кубы периодического действия применяют для выпуска малотоннажных сортов битумов с высокой температурой размягчения (например, специалвные битумы для лакокрасочной промышленности). Получение таких битумов имеет свои особенности. С углублением окисления ухудшается использование кислорода в реакциях окисления и, следовательно, уменьшается количество тепла, выделяющегося в единицу времени. Так как тепловые потери в течение всей стадии окисления практически постоянны, происходит снижение температуры окисляемого материала, и реакция окисления может прекратиться. Для обеспечения нужной глубины окисления температуру в жидкой фазе поддерживают более высокой (до 300°С), чем температуру окисления при производстве дорожных и строительных битумов. С этой целью в кубы подают горячее сырье, расход воздуха [c.51]

В настоящее время катарометр — наиболее распространенный детектор. Основным элементом ячейки по теплопроводности служит металлическая нить, скрученная в спираль и расположенная внутри камеры в металлическом блоке. Нигь изготавливают из материала, электрическое сопротивление которого резко изменяется с температурой. Пропуская постоянный ток, нить нагревают, ее температура определяется равновесием, устанавливающимся м жду. входной электрической мощностью и мощностью тепловых потерь, связанных с отводом тепла окружающим газом. Когда через прибор протекает только газ-носитель, потери тепла постоянны и поэтому температура нити сохраняется. При изменении состава газа (например, при наличии анализируемого вещества) температура нити изменяется, что вызывает соответствующее изменение электрического сопротивления, которое фиксируется с помощью моста Уитстона. Тепло отводят в тот момент, когда молекулы газа ударяются о нагретую нить и отскакивают от нее с возросшей кинетической энергией. Чем больше число таких столкновений в единицу времени, тем больше скорость отвода тепла. [c.299]

С учетом потерь тепла на единицу длины Q/1 = 135 джЦм- сек) имеем [c.150]

Это явление используется в электротехнике, где при соответ-ствуюйхей изоляции проводов увеличиваются потери тепла, предотвращая их перегрев. Оптимальная толщина изоляции соответствует минимальным расходам. В производственные расходы входит стоимость потерь тепла с единицы длины провода за год [c.358]

Произведение D tg ф обычно обозначается через е и называется коэффициентом потерь данного диэлектрика. Отсюда вычисляется количество образовавшегося тепла на единицу объема диэлектрика в единицу времени (в вт1см ) [c.368]

Нефть в электродегидратор поступает через штуцер 1 и далее в распределительный коллектор 2 в нижнюю часть электродегидратора под слой дренажной соленой воды. Распределитель сырья представляет собой коллектор, проходящий по всей длине аппарата, с присоединенными к нему горизонтальными перфорированными отводами. В верхней части аппарата устанавливается сборник обессоленной нефти 5, конструктивно выполненный примернотакже, как и распределитель сырой нефти. Обессоленная нефть выводится через штуцер 6. Такое расположение распределителя сырья и сборника обессоленной нефти позволяет потоку сырой нефти (эмульсии) двигаться вертикально вверх по всей ширине аппарата с равномерной скоростью, а это обеспечивает наибольшее число соударений капелек дисперсной фазы, движущейся вверх с капельками воды оседающими вниз, в каждой единице активного объема в единицу времени. Электроды, верхний 4 и нижний 3, расположенные в средней части электродегидратора и проходящие через всю его длину, крепятся к корпусу аппарата с помощью подвесных изоляторов 8, выполненных из фарфоровых гирлянд. Дренаж воды из электродегидратора производится через дренажный коллектор 9 и штуцер 10 автоматически по уровню, для чего каждый аппарат обеспечивается системой непрерывного дренирования воды по уровню. Во избежание образования газовой подушки в верхней части электродегидратора имеется сигнализатор и блокирующее устройство, отключающее подачу напряжения к электродам в случаев если уровень понизился. Поскольку электродегидратор работает под давлением, он оснащен манометром, термометром или термопарой, предохранительным клапаном, срабатывающим при превышении максимально допустимого рабочего давления в нем. Для отбора проб и определения эффективности работы аппарата имеется пробоотборное устройство, снабженное холодильниками. Во избежание потерь тепла аппарат теплоизолирован и сверху покрыт металлическим кожухом. Питание электродегидратора осуществляется от двух повышающих трансформаторов ОМ-66/35, имеющих номинальное напряжение 0,38/1 1-16,5-22 кВ и включенных с низкой стороны последовательно с двумя реактивными катушками РОМ 50/0,5 мощностью 50 кВА. [c.54]

Дипольная поляризация диэлектрика сопровождается потерей электроэнергии в виде тепла из-за трения, возникающего между молекулами и звеньями высокомолекулярных цепей. В переменных полях переориентация их происходит дважды за один период. Поэтому потери энергии в диэлектрике тем больше, чем больше частота. Они характеризуются удельной мощностью, выделяющейся при данной частоте в единице объема диэлектрика — тангенсом угла потерь 6). Углом диэлектрических потерь б называют угол, дополняющий до 90° угол сдвига фазф между током и напряжением в емкостной цепи. В идеальном диэлектрике угол в = О , и tg 6 = О [69, стр. 74]. [c.382]

Теплообменно-регенеративные установки. Задача рационального использования тепла, снижения энергетических затрат и уменьшения в конечном счете потерь эксергии в биохимическом производстве решается синтезом оптимальной теплообменно-реге-неративной системы. При этом определение наиболее эффективной структуры взаимосвязей между технологическими и тепловыми потоками реализуется с учетом распределения тепловой нагрузки по элементам установки. Число теоретических ступеней теплопередачи или единиц переноса для горячего Nr п холодного Пх потоков в теплообменнике составляет [c.134]

В парожидкостных трансформаторах тепла сжатие рабочего агента 13 компрессоре близко к обратимому адиабатному процессу. Поэтому внутренняя работа компрессора иа единицу расхода рабочего агерп а может быть определена как работа идеального компрессора с учето дополнительных потерь от необратимости процесса сжатия [c.53]

В условиях, когда температура теплоотдатчика неизменна, потери Л"е можно сократить, уменьшая АГ иешнего теплообмена. Некоторое уменьшение потерь dg в цикле , изобарными подводом и отводом гепла можно получить без принципиальных изменений, если, несколько снизив давление p i, приблизить гемпературу То к Тз. Как видно [13 рис. 9.4, в новом цикле 1-2 -3 -4 разность температур Т 2—То.с и Го—Г 4 уменьшится соответственно ,низя тся значения АГ во всех сечениях теплообменных устройств как при отводе, так и при подводе тепла, уменьшатся также п d e и d"e. Однако сул<ение цикла приводит одновременно к тому, что количество тепла, отводимого от теплоотдатчика на единицу массы циркулирующего рабочего тела, — удельная холодопроизводительность <7o = i i—м — будет уменьшаться. Соответственно будет возрастать расход рабочего тела G = Qolqo, циркулирующего в системе. (В пределе при T - Tt [c.253]