Режимы жидкостей автомодельный

Отметим одну существенную особенность приведенных формул. При рассмотрении рабочего процесса лабиринтного насоса мы считали, что силы давления и трения, действующие в канале насоса, пропорциональны квадратам скорости относительного движения жидкости, т. е. режим течения жидкости автомодельный, поэтому все полученные выражения подчиняются законам динамического подобия и согласуются с формулами пересчета характеристик, справедливыми для центробежных и вихревых насосов [13]. Приведем формулы пересчета, показывающие, как [c.19]

В предельном случае может оказаться, что степень при Re станет равной О, тогда режим движения не зависит от Re, т. е. не зависит от влияния молекулярной вязкости. Такой режим называется автомодельным, он представляет собой режим развитой турбулентности. Автомодельный режим устанавливается в шероховатых трубах, при осаждении тел достаточно больших размеров и с большой скоростью (закон осаждения Ньютона), при вращении тел в жидкостях с большой скоростью (мешалки) и др. [c.125]

Начиная с некоторых значений критерия Рейнольдса, роль лобового сопротивления становится преобладающей, а сопротивлением трения можно практически пренебречь. В данном случае, как и при движении жидкости по трубам, наступает автомодельный (по отношению к критерию Рейнольдса) режим. [c.96]

Проведено несколько экспериментальных и теоретических исследований таких задач для тел различной конфигурации, например для вертикальной поверхности, горизонтального цилиндра, сферы, вертикального конуса и осесимметричного тела. При этом обычно рассматривались два тепловых граничных режима, а именно постоянная температура поверхности и постоянный тепловой поток на поверхности тела. В целом автомодельных решений задач переноса в неньютоновских жидкостях получено очень мало, да и те требуют очень жестких ограничений на тепловой режим поверхности, изменения температуры и форму тела. Это связано в первую очередь со сложным характером зависимости между касательным напряжением и скоростью сдвига. Единственной реологической моделью, которая допускает [c.422]

Автомодельный режим по вязкости обтекающей жидкости Колеблющиеся эллипсоидальные капли и пузыри [c.171]

Соотношение (3.2.6.12) получено также аналитически в предположении, что работа, совершаемая силой лобового сопротивления при обтекании диска, расходуется на изменение поверхностной энергии, происходящее при его сжатии [30]. При этом коэффициент сопротивления диска считается постоянным, не зависящим от вязкости обтекающей жидкости, как для случая обтекания сферы в автомодельном режиме. Это говорит о том, что рост коэффициента сопротивления при увеличении диаметра частицы и, соответственно, числа Рейнольдса в этом режиме происходит вследствие повышения степени деформации капли или пузыря, а режим обтекания остается автомодельным по вязкости жидкости. Для скорости движения капель и пузырей под действием силы тяжести из уравнений (3.2.6.3) и (3.2.6.12) имеем [c.174]

Мы не включили в группу факторов, определяющих fei, число Re, так как при обтекании тела с острыми краями k практически не зависит от Re и режим движения жидкости в насосе является автомодельным. [c.15]

При ламинарном движении, наблюдающемся при небольших скоростях и малых размерах частиц или при высокой вязкости среды, частица окружена пограничным слоем жидкости И плавно обтекается потоком (рис. 3.2, а). Потеря энергии в таких условиях связана в основном лишь с преодолением сопротивления трения. С развитием турбулентности потока (например, с увеличением скорости движения тела) все большую роль начинают играть силы инерции. Под действием этих сил пограничный слой отрывается от поверхности тела, что приводит к понижению давления за движущимся телом в непосредственной близости от него и к образованию беспорядочных местных завихрений в данном пространстве (рис. 3.2,6). Начиная с некоторых значений критерия Рейнольдса, при развитой турбулентности потока (рис. 3.2,в) сопротивлением трения можно пренебречь, так как преобладающей силой становится лобовое сопротивление. В данном случае, как и при движении жидкости по трубам, наступает автомодельный (по отношению к критерию Рейнольдса) режим. [c.117]

Автомодельный режим может возникать в любых процессах, причем автомодельность может характеризоваться независимостью процесса от любого параметра, типичного для данного процесса, т. е. процесс может быть автомодельным в смысле независимости от линейных размеров системы, от некоторых физических свойств системы и т. д. Так, например, режим эмульгирования в насадочных колоннах является автомодельным в смысле независимости от молекулярных характеристик процесса, таких как молекулярная вязкость и молекулярная диффузия. Распределение жидкости по сече-йию насадочной колонны в режиме эмульгирования становится автомодельным, так как не зависит от диаметра колонны. [c.134]

Автомодельный режим может возникать в различных процессах. Автомодельность может характеризоваться независимостью процесса от любого параметра, т. е. он может быть автомодельным в смысле независимости от линейных размеров системы, от некоторых физических свойств системы и т. п. Так, например, режим эмульгирования в насадочных колоннах является автомодельным в смысле независимости от молекулярных характеристик процесса, таких, как молекулярная вязкость и молекулярная диффузия. Распределение жидкости по сечению насадочной колонны в режиме эмульгирования становится автомодельным, так как не зависит от диаметра колонны. Наличие автомодельных условий, т. е. исключение влияния одного или нескольких параметров на процесс, значительно упрощает задачу моделирования процесса в целом (например, моделирование процесса ректификации в насадочных эмульгационных колоннах). Режим так называемого захлебывания в диффузионных аппаратах является автомодельным режимом двухфазных систем. [c.122]

В уравнении (15) модифицированный критерий Рейнольдса является определяющим, от его величины зависит режим течения жидкости через слой пористой среды. В результате опытов установлено несколько режимов течения жидкости через слой ламинарного— при Ке 35, переходного — при 35 < Не < 70, турбулентного — при 70 < Ке < 7000 и автомодельного — при Не > 7000. При этом для ламинарной области уравнение (15) имеет вид [c.24]

Таким образом, при Не 35 режим течения жидкости через слой пористой среды находится в первой автомодельной области. [c.24]

Обеспечить одновременное удовлетворение тождеству критериев Re и Fr при использовании в модели и в натуре одной и той же жидкости практически не представляется возможным. Как и в гравитационных потоках, это затруднение разрешается в тех случаях, когда режим потока находится в одной из автомодельных областей сопротивления. [c.132]

Турбулентная свободная термогравитационная конвекция у вертикальной стенки, находящейся в изотермической жидкости, возникает при Ка >4-10 ° (переходный режим 6-10 Ка<4-10 °). В этом случае теплоотдача автомодельна относительно размера тела [c.170]

Сначала рассмотрим более общий случай исключения влияния межфазного массопереноса. Характер температурной зависимости (энергия активации) не может служить в жидкофазных реакциях надежным критерием оценки по ряду причин. Вследствие возможного клеточного диффузионно-контролируемого механизма или ионного характера реакции истинная энергия активации реакции может быть малой. Далее, как указывалось в предыдущем разделе, наблюдаемая температурная зависимость может быть следствием изменения коэффициентов распределения реагентов между фазами. Вблизи критической области такое влияние может быть особенно сильным и сказывается такнлб на соотношении объемов фаз. Наконец, в жидкостях, в отличие от газов, сам коэффициент диффузии зависит от температуры экспоненциально, причем эффективная энергия активации диффузии в вязких жидкостях составляет заметную величину. Поэтому обычно о переходе в кинетическую область судят ио прекращению зависимости скорости реакции от интенсивности перемешивания или барботажа. Здесь, однако, есть опасность, что при больших скоростях перемешивания может наступить автомодельная область, а ири очень интенсивном барботаже измениться гидродинамический режим. В результате объемный коэффициент массопередачи может стать инвариантным к эффекту перемешивания и ввести, таким образом, в заблуждение исследователя. В трехфазных каталитических реакторах этот прием более надежен ири условии неизменности соотношения фаз в потоке. [c.74]

В зависимости от характера течения жидкости соотношение между X и Ттурб различно. Это аналогично течению в трубах, где предельными случаями являются ламинарный режим движения жидкости (ттурб) и квадратичная зона турбулентного режима (т = 0). Последнее равенство указывает на факт независимости гидравлических сопротивлений (или что то же самое производительности при заданном перепаде давления) от вязкости жидкости, Аналогом этому является течение жидкости в насосе при Ке 7000, когда наступает область автомодельности для зависимости kQ = f Q). Здесь кд принимает значение, равное единице. В общем случае с уменьшением числа Ке гидравлические сопротивления в проточных каналах рабочего колеса возрастают, приводя тем самым к уменьшению подачи насоса. Для заданных типа и размеров это имеет место при увеличении вязкости перекачиваемой жидкости. [c.86]

Автомодельный режим (Ajv onst) при наличии перегородок наступает при Re > 10 — приближенно можно считать, что это соответствует движению лопасти в неподвижной жидкости. При отсутствии перегородок и высоких Rey жидкость вовлекается в интенсивное вращательное движение, и реальная относительная скорость (а значит, и Re ) заметно меньше расчетной для неподвижной жидкости. Здесь автомодельный режим наступает при значительно больших расчетных значениях R u — на уровне 10 и выше. На значения Ад в этом случае оказывает влияние и образование центральной воронки, т.е. высота [c.457]

А — автомодельный режим в — относится к вибращш вх — вход в аппарат д — динамическая задержка жидкости кр — критическое состояние при псевдоожижении или фонтанировании [c.555]

Принцип действия тарелок одинаков. Жидкость, поступившая на тарелку, проходит последовательно ряд контактных плоскостей, увлекаясь в них газом (паром), поступаю-ющим через сопла (щели). Сепарация жидкости происходит в отбойниках дугового профиля. В результате такого устройства жидкость и пар на одной тарелке многократно всту-Цают в контакт, что увеличивает эффективность каждой отдельной тарелки. Исследование предложенной конструкции, проведеное авторами на модели малых размеров (ПО х X 79 мм), показало, что гидродинамика этого контактного устройства дововольно сложна. В зависимости от скоростей потоков и конструктивных параметров в нем существуют следующие режимы провала, подвисания, пульсирующий, переходный и равномерный (эмульсионный). Для начала движения жидкости вверх необходимо, чтобы скорость газа в контактных зазорах составляла не менее 5—5,5 м/сек. При этом наблюдается пульсирующий характер движения жидкости, и возникает пульсирующий режим работы контактного устройства. Дальнейшее повышение скорости ведет к установлению рабочего режима контактного устройства Показано, что в интервале скоростей от 5 до 25 м/сек режим движения газового потока является автомодельным. [c.126]

На рис. 122 представлены характерные режимы работы ситчатой колонны для систем газ—жидкость. Сопротивление сухой тарелки, представленной прямой 1, пропорционально примерно квадрату скорости газа ДРд что отвечает автомодельному режиму однофазных потоков. Наиболее типичной кривой для орошаемых тарелок является кривая 3. Ниже точки А жидкость свободно течет по тарелке и протекает через отверстия — наблюдается так называемый режим дождевания . Выше точки А через отдельные отверстия проходят пузыри пара — этот режим неустойчивой работы ситчатой колонны может быть определен как режим ыпросачивания и точка В может быть определена, как точка просачивания . В точке В через все отверстия проходят пузыри пара, выше этой точки наступает нормальный режим работы ситчатой тарелки. Одновременно в точке В, а иногда и в точке С (для тонких тарелок) начинается на тарелке волновое движение, при котором вся жидкость и вся пена движутся взад и вперед перпендикулярно к направлению потока жидкости. При наличии волнового движения происходит периодическое сбрасывание жидкости через [c.249]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология