Жидкости рабочая скорость установление

Растворитель должен, конечно, полностью растворять образец для того чтобы скорость установления равновесия не была слишком малой, упругость его паров при рабочей температуре должна быть близка к 200 мм рт. ст. Ацетон при 25° и бензол или метилэтилкетон при 45° часто являются подходящими растворителями. Если употребляют жидкости со значительно большим давлением пара, то равновесие устанавливается быстрее, но требуется более строгое регулирование температуры применение таких жидкостей может привести к затруднениям, обусловленным конденсацией атмосферной влаги при заполнении прибора. [c.157]

Из рабочего колеса жидкость выходит с большой скоростью. Для преобразования скоростного напора в энергию давления вокруг рабочего колеса устанавливают направляюш,ий аппарат 8. Направляюш,ий аппарат неподвижно установлен в корпусе насоса и представляет собой кольцо, состоящее из двух дисков с направляющими лопатками. Скорость жидкости на выходе из направляющего аппарата меньше, чем на входе, а давление, наоборот, больше. [c.73]

В настоящее время очень трудно что-либо сказать о физической природе сил межмолекулярного взаимодействия между поверхностью пористой среды и жидкостью, находящейся в наиболее мелких норовых каналах. Это положение в определенной степени является спорным, но тем не менее такая рабочая гипотеза позволяет в первом приближении объяснить отмеченное нами явление нарушения линейного закона фильтрации нри малых градиентах давления. Кроме того, эта гипотеза позволит внести некоторую ясность ирп установлении причин зависимости нефтеотдачи от скорости вытеснения. [c.110]

Изменением удельного рабочего объема Яа насоса регулируется подача жидкости в гидромотор и соответственно скорость его выходного вала. При изменении удельного рабочего объема Яя гидромотора скорость Уд выходного вала также изменяется. Для установления связи между величинами Цд и дд или д воспользуемся уравнением расходов жидкости в напорной части гидропривода [c.72]

В современных топочных установках с автоматизированным управлением рабочего процесса необходимо осуществлять непрерывное измерение расхода. Для этой цели, как следует из уравнения расхода (5. 10), можно измерять скорость топлива при его прохождении через калиброванное отверстие. Скорость определяется по числу оборотов крыльчатки, установленной на пути движения жидкости. Для измерения скорости вращения крыльчатки могут быть использованы механические, магнитные, радиоактивные, оптические и электрические способы [c.242]

Схема использованной установки показана на рис. Х.17. Образец 1 вклеивали эпоксидной смолой в кольцо-держатель 2 из плексигласа. Кольцо на уплотняющих прокладках из вакуумной резины зажимали между фланцами 3 двух частей прибора, сделанного из плексигласа. Рабочие камеры 4 заполняли исследуемой жидкостью. В наружных рубашках 5 циркулировала вода, поступающая от двух ультратермостатов и-10. В ряде опытов с целью создания низкой средней температуры дополнительно использовали криостат. Жидкость внутри прибора перемешивалась магнитными мешалками 6. Вблизи поверхностей образца находились электроды 7 и спаи термопар 8. Камеры 4 соединяли шунтом 9, служившим для выравнивания давления перед началом измерения скорости термоосмоса по смещению менисков в горизонтально расположенных капиллярах 11. При перекрытом шунте можно было измерять термомеханическую разность давлений с помощью двух вертикально установленных капилляров 10. [c.328]

При установлении понятия физического подобия говорилось о соблюдении геометрического подобия. Для многих технологических задач полное геометрическое подобие не является необходимым — достаточно приближенного. Здесь две главные причины. Первая обусловлена разумной точностью инженерных рещений в ряде задач отказ от строгого геометрического подобия не приводит к существенным погрешностям, точность остается практически приемлемой. В основе второй причины лежит достаточно очевидный (и экспериментально подтвержденный) факт разного влияния отдельных геометрических характеристик системы (рабочей зоны) на ход технологического процесса. Ясно, например, что толщина стенки трубопровода 5ст в подавляющем большинстве случаев не сказывается на характере течения в нем жидкости или газа, поэтому не требуется геометрического подобия типа 5i//i = Sj/Zi- Менее очевиден пример, касающийся формирования поля скоростей потока, поступившего в канал. Это формирование происходит на начальных участках канала на некотором расстоянии от входа в канал оно практически завершается, после чего поле скоростей сколько-нибудь заметно не изменяется. При этом на входном участке поле ско- [c.105]

Реакционный сосуд представляет собой конусовидную колбу 13 из термостойкого стекла вместимостью 350 мл с пришлифованным горлом и двумя боковыми отростками. В один из них вставляется термометр 14 для контроля температуры жидкости, в другой — капилляр 12 для ввода инертного газа. Посредством шлифа колба соединяется с колонкой 15 (длина 100, диаметр 20 мм), заполненной насадкой (фарфоровые цилиндры высотой 4 и диаметром 3 мм). Колонка снабжена электрообогревом 16 и термоизоляцией 17. В верхней части ее установлен термометр 14 для измерения температуры паров. Через боковой отвод со шлифом на конце колонка соединена с конденсатором-холодильником 18, приемником 19 и блоком абсорберов 22, состоящим пз четырех последовательно соединенных поглотительных сосудов. Первые три сосуда заполнены титрованным раствором иода, последний сосуд — раствором тиосульфата натрия для улавливания паров иода. Система абсорберов соединена с газовыми часами 23 для измерения объема газа-носителя, прошедшего через систему. Скорость газа контролируется реометром 6, находящимся между газовым баллоном и колбой. Шкала реометра предварительно градуируется с помощью газовых часов при рабочем сопротивлении системы. [c.67]

Герметичность оборудования характеризуется количеством выходящих из аппарата жидкости, паров или газов в единицу времени (в час). Для определения- степени герметичности аппарат или трубопровод заполняют водой или инертным газом, поднимают в нем давление до рабочего и устанавливают наблюдение за падением давления в течение определенного времени (для новых аппаратов не менее 24 ч). Понятно, что изменение абсолютной величины давления и скорость изменения тем меньше, чем больше степень герметичности испытываемого аппарата. Результат испытания на герметичность считают удовлетворительным, если падение давления за 1 ч не превышает 0,1% при токсичных и 0,2% при пожаро-и взрывоопасных средах для вновь установленных аппаратов и 0,5%—при периодических испытаниях уже работающих аппаратов для межцеховых газопроводов с условным диаметром до 250 мм допустимой считается потеря давления от 0,1 до 0,2% в час, [c.42]

В главе 12 введено понятие термодинамического критерия кавитации, позволяющего корректировать кавитационные характеристики насоса при переходе к жидкостям с другими физическими и термодинамическими свойствами. В главе 9 приведены новые графики для расчета рабочего колеса насоса при любых углах выхода. Установлен способ выбора основных размеров отвода для заданного рабочего колеса. В главе 5 предложен уточненный метод построения треугольника скоростей на входе. [c.6]

Вращение потока вызывает вихревое движение. Тип вихря зависит от распределения скоростей и давлений он может быть установлен исходя из уравнения Эйлера. Рассмотрим сначала для простоты радиальное рабочее колесо, к которому жидкость подходит без предварительного закручивания. [c.60]

Механизм впрыска имеет обогревательный цилиндр с червяком 2, корпус 3 которого опирается на подвижную опору 4. Вал 5 червяка приводится от электродвигателя 6 через редуктор 7, а осевое перемещение — от поршня 8. Привод механизма впрыска устанавливается на каретке 9, скользящей по направляющим 10 станины машины. Механизм впрыска перемещается вдоль оси двумя плунжерами 11. Перерабатываемый материал, поступающий из бункера 12, нагревается и расплавляется шестью электронагревательными элементами 13, размещенными по окружности обогревательных цилиндров, а пластикация и впрыск его в форму осуществляются червяком через сопло 14. Давление и скорость инжекции регулируют рукояткой 15. Гидропривод расположен с противоположной стороны литьевой машины и приводится от электродвигателя 16. Гидравлический механизм запирания состоит из четырех плит — передней 17, подвижной 18, промежуточной 19 и задней 20, соединенных четырьмя колоннами 21, и двухступенчатого гидравлического устройства, обеспечивающего быстрое запирание формы с минимальным расходом рабочей жидкости под давлением. В центральной части передней плиты имеется отверстие А для сопла обогревательного цилиндра, а на передней панели находится пульт управления 22. Внутри подвижной плиты — цилиндра установлен гидравлический выталкиватель 23, а по краям четыре механических выталкивателя 24, концы которых крепятся к промежуточной плите. Рабочая жидкость поступает в цилиндр гидравлического выталкивателя через трубопровод 25. [c.133]

Появились тахометрические расходомеры, основанные на измерении скорости вращения рабочего тела (диска, крыльчатки, ротора и т. п.), установленного в потоке среды, разработаны образцы расходомеров с вращающимся ротором, создающим перепад давлений у стенок трубопровода, расходомеров с вращающимся элементом трубопровода, основанных на измерении Кориолисова ускорения, совершенствуются колориметрические и термоанемометрические расходомеры. Однако все перечисленные методы и приборы также не свободны от многих недостатков, в том числе и от основного — наличия непосредственного соприкосновения измеряемой среды с чувствительными элементами приборов. Трудно ожидать, что они смогут найти широкое применение в химической промышленности. Поэтому представляют интерес новые бесконтактные методы измерения расхода газов, паров и жидкостей, основанные на использовании излучения радиоизотопов и ультразвука. Заслуживают также внимания электромагнитные индукционные расходомеры. [c.427]

При опрыскивании обратными эмульсиями в условиях порывистого ветра, имевшего скорость 8—9 м/сек, повреждения гербицидом модельных растений томатов были получены на расстояниях не более 20 м (по ветру) от подветренного края обработанной полосы. При опрыскивании обратными эмульсиями аминов сложных эфиров 2,4,5-Т в условиях, которые обычно считаются приемлемыми для авиационного опрыскивания (скорость ветра меньше 4,5 м/сек), гербицидные повреждения растений томатов были обнаружены на расстояниях не более 9 м от подветренного края обработанной полосы. При сравнительных опытах с использованием обычных эмульсий сложного эфира 2,4,5-Т было установлено, что капельки этих эмульсий сносились ветром в количествах, достаточных для сильного повреждения растений томатов гербицидом на расстояниях не менее 150 м. Следует отметить, что расстояния до модельных растений не превышали 150 м однако были получены обильные отложения жидкости на фильтре приспособления для взятия проб воздуха, установленного на высоте 9 м и на расстоянии 210 м от края полосы рабочего захвата. [c.176]

В условиях, когда выбор смазывающей жидкости не зависит от конструктора, например, при разработке герметических химико-технологических машин и аппаратов [112, 61, и 110], комбинирование подшипников качения с гидростатическими будет более удачным, чем с гидродинамическими. В последнем случае зазор автоматически определяется скоростью вращения и вязкостными свойствами жидкости, которые могут быть неудовлетворительными, в то время как гидростатический подшипник может работать независимо от скорости вращения и его рабочий зазор может быть установлен конструктором. При гидродинамическом подшипнике автоматически устанавливающийся зазор может быть столь малым, что подшипник качения не будет разгружаться, тогда как при гидростатическом такого явления вполне можно избежать [146, 149]. [c.161]

В ряде работ [51, 57, 150] показано, что движение рабочей жидкости в лопастной машине подчиняется условию сохранения максимума энергии в ее выходном сечении. Для решения поставленной задачи с помощью указанного условия найдем энергию ( вых) в сечении на выходе насосной ступени. Будем рассматривать случай, когда перед выходом в ступень установлен направляющий аппарат с радиальными лопатками, обеспечивающий отсутствие в основном потоке закрутки на входе в колесо. При этом, в соответствии с имеющимися экспериментальными данными [33], будем полагать, что эпюры скоростей в сечениях проточной части ступени /—/, II— II и III—III имеют вид, представленный на рис. 1.9. Тогда напор может быть найден по средним значениям параметров основного потока протекания [c.23]

Широкое использование в трубопроводах из стеклопластика быстродействующей запорной арматуры увеличивает опасность перегрузок системы в результате гидравлических ударов. Движущийся поток жидкости, особенно вертикальный, обладает большой кинетической энергией, которая пропорциональна его массе и скорости движения. Прекращение движения жидкости при быстром закрывании вентиля или дроссельной заслонки превращает кинетическую энергию движения в энергию удара. Очевидно, что чем вьшхе скорость движения жидкости и длиннее трубопровод, тем больше будет сила гидравлического удара. Эта сила может привести к разрушению трубы, соединения и фасонных деталей. Ниже показано, как уменьшение времени закрытия дроссельной заслонки, установленной в конце трубопровода длиной 120 м, транспортирующего кислоту со скоростью 2,8 м/с, влияет на повышение давления в системе (рабочее давление в трубопроводе равно 5 кгс/см ) [c.122]

Рассмотрим возможности применения установленных способов снижения неравномерности распределения рабочей жидкости по ширине захвата вентиляторного опрыскивателя. При увеличении высоты расположения источника аэрозоля от 2 до 6 м коэффициент оседания препарата (б), представляющий собой отношение количества осевшего пестицида по ширине обрабатываемой полосы, равной 200 м, к израсходованному в расчете на 1 м длины линии распыления, уменьшается от 0,94 до 0,78, при увеличении скорости ветра от 1 (С/о) до 3 м/с — от 0,92 до 0,76, а при снижении скорости оседания капель от 0,25 (соо) ДО 0,05 м/с — от 0,94 до 0,53. Это уменьшение приводит к повышению сноса препарата за пределы обрабатываемых участков, а это лишний расход пестицида, загрязнение окружающей среды, повреждение посевов. Кроме того, снижение неравномерности отложений путем подбора требуемых метеорологических условий практически невозможно из-за сжатых сроков обработки. Снижение неравномерности путем уменьшения скорости оседания капель ограничивает и размер медианно-массового диаметра капель, который не должен быть ниже оптимального ио технической эффективности. [c.56]

Колонны диаметром 1200 и 2000 мм с плоскопараллельной насадкой включены в технологическую схему непрерывно дей-ствуюш,его крупнотоннажного производства впервые в мировой практике. Отсюда понятен интерес к установлению диапазона оптимальных нагрузок, решению вопросов распределения жидкости по сечению колонны, определению максимальных нагрузок и эффективности укрепляющей и исчерпывающей частей колонны при изменении плотности орошения и скорости подачи пара. На рис. 1 приведена схема колонны диаметром 2000 мм, высотой 20,5 м высота насадки 15 м. В колонне было установлено 20 блоков, состоящих из длинных рабочих пакетов 9 высотой по 700 мм и коротких перераспределительных пакетов 10 высотой по 50 мм. [c.22]

Из сказанного выше следует, что турбина турбобура представляет собой гидравлический двигатель, преобразующий энергию потока жидкости (глинистого раствора или воды) в механическую работу на валу турбины. Основными рабочими частями турбины являются неподвижный, установленный внутри корпуса направляющий аппарат (статор), в котором жидкость приобретает скорость определенной величины и направления, и вращающееся рабочее колесо (ротор), отбирающее от движущейся с определенной скоростью и направлением жидкости энергию для вращения вала. [c.261]

Наиболее важными факторами, влияющими на периодическую разгонку, являются 1) флегмовое число 2) число теоретических тарелок 3) отношение задержки к загрузке 4) скорость пара, или рабочая скорость пара 5) относительная летучесть компонентов смеси 6) начальный состав смеси. Первые четыре из этих факторов зависят от аппаратуры и способа проведения разгонки. Последние два характеризуют разгоняемую смесь. Все факторы могут быть выбраны в известной мере произвольно, однако они зависят в то же время друг от друга, от физических свойств компонентов, от типа колонны и ее тарелок или насадки. Кроме того, эти факторы определяют время, потребное для проведения периодической разгонки, и четкость разделения компонентов смеси. Минимальное время, необходимое для завершения данной разгонки, может быть заранее определено из фактической рабочей скорости пара, среднего флегмового числа и суммарного количества жидкости, которое должно быть отогнано [208]. Такие расчеты необходимого времени весьма просты, однако они не учитывают продолжительности установления равновесия в начале операции (раздел V), которая довольно велика для большинства высокоэффективных колонн. Расчет влияния различных факторов на четкость разделения значительно сложнее. Четкость достигнутого разделения в каждом отдельном случае может быть измерена разницей содержания более летучего компонента в жидкости куба и в отгоне (кривые х,, хо) в любой момент или, что лучше, формой кривой разгонки (кривые 5, Хо), а также по составу следующих друг за другом фракций дестиллята. Построение и процесс вычисления этих кривых изложены соответственно в разделах IV и V. В настоящем разделе рассматриваются главным образом результаты таких вычислений и приводится некоторое ограниченное число опытов из этой области. [c.124]

С целью установления соответствующих зависимостей рассмотрим работу насадочной колонны с нижним питающим кубом (см. рис. 11) полученные соотношения в целом будут справедливы и для колонн других конструкций, кратко охарактеризованных выше. Пусть в начале работы колонны в ее кубе. находится Мо молей загрузки, в которой молярная доля вышекипящей примеси составляет хо. Для равномерного смачивания иасадки жидкостью колонна вначале обычно подвергается захлебыванию , после чего в ней устанавливается необходимый тепловой режим, чтобы скорости потоков ж1идкой и паровой фаз по колонне были постоянными. Избыток жидкости из ректифицирующей части при этом стекает в куб насадкой захватывается (задерживается) лишь некоторое определенное количество жидкости. Величина Ж1идкостного захвата (задержки) зависит в основном от типа и поверхности насадки, а также от скорости потоков жидкости и пара в колонне. Затем в течение некоторого времени (пусковой период) колонна работает в безотборном режиме (режим полного орошения) до достижения в ней стациона(рного состояния и лишь после этого включается система отбора части дистиллята. Время пускового периода может быть определено расчетным путем. Однако такая оценка является весьма приближенной и поэтому время пускового периода определяется экспериментально. Как показали результаты соответствующих исследований, время пускового периода можно несколько снизить, если с самого начала процесса колонна будет работать в отборном режиме. Разумеется, отбираемый при этом дистиллят по своему составу не будет отвечать составу требуемого продукта вплоть до выхода колонны к заданному стационарному состоянию, и его целесообразно во избежание потерь исходного вещества отводить в питающий куб. В результате будем иметь случай стабилизированной ректификации, для которой справедливы закономерности, характеризующие непрерывную ректификацию. Действительно, поскольку при циркуляции жидкость — пар количество вещества в колонне не изменяется, по достижении стационарного состояния будет постоянным и состав питания — образующегося в кубе колонны пара. Совершенно очевидно, что пренебрегая, как и выше, эффектом продольного перемешивания, уравнение рабочей линии колонны, работающей в стационарном состоянии, для рассматриваемого случая можно записать в виде [c.84]

Определение действия реагента на реологические свойства нефти и рабочих жидкостей. При экспериментальном определении действия исследуемых реагентов на реологические свойства нефти и рабочих жидкостей используют капиллярные и ротащюнные вискозиметры. Капиллярные вискозиметры пригодны для измерения реологических свойств любых систем, однако не позволяют проводить исследования в области малых скоростей сдвига и при строго установленных скоростях сдвига. Ротационные приборы позволяют производить измерения в широких областях скоростей сдвига, но они непригодны для исследования аномальных систем с очень густой консистенцией и эмульсий, так как нарушается условие постоянства сдвига [45]. [c.113]

В МИСИ им. В. В. Куйбышева исследован аэротенк полного смешения с механическим аэратором [38]. Общие размеры опытного аэротенка (в плане) —3 X б м зона аэрации 3 X 3 м при глубине рабочей части 2,6 м зона отстаивания (с учетом зоны дегазации активного ила) — 3 X 3 Л1 при глубине до низа конусных приямков 3,7 м угол наклона конусного дна приямков — 55°. Диаметр механического аэратора — 0,6 м количество лопастей — 12, высота каждой из них 10, длина — 12 см скорость вращения— 116 об1мин. Механический аэратор установлен над стабилизатором потока, улучшающим условия циркуляции смеси сточной воды и активного ила. Циркуляционный активный ил подавался в зону аэрации, под аэратор, через стабилизатор потока по трубопроводу из конических приямков зоны отстаивания. Такая схема подачи обеспечивает подсос циркуляционного активного ила. При дозе активного ила 3 г/л полное выравнивание концентраций ила в зоне аэрации наблюдалось при скоростях жидкости в придонной области [c.210]

Скорость электролиза зависит не только от отнощения объема раствора к площади электрода, но также от температуры и от интенсивности перемещивания. К сожалению, большинство сосудов для электролиза, описанных в литературе, не имеет специальных устройств для термостатирования. Общепринятым является мнение, что точное термостатирова-ние не требуется для чисто аналитических целей, так как полное количество электричества, потребляемое при электролизе, не зависит от температуры. Однако такая точка зрения слишком упрощает процесс, поскольку во время электролиза могут выделяться значительные количества тепла в связи с прохождением больших токов через среду с определенным конечным сопротивлением. Первым серьезным следствием даже небольших изменений температуры в ходе электролиза является тот факт, что потенциал электрода сравнения будет меняться по закону, определяемому его температурным коэффициентом. Потенциостат стремится поддерживать постоянную разность потенциалов между рабочим электродом и электродом сравнения, но фактический потенциал рабочего электрода может значительно отклониться от первоначально установленного значения результатом этого может быть снижение эффективности тока и даже возникновение нежелательных электролитических процессов. Во-вторых, изменения температуры могут вызвать непредвиденные флюктуации фонового тока, так как влияние температуры на скорость основного электролитического процесса и процессов, дающих фоновый или остаточный ток, в общем случае, неодинаково. Очевидно, что для фундаментальных исследований электродных процессов, вторичных реакций и других основных проблем необходимо точное термостатирование. Трудности, связанные с этим, можно легко устранить, используя электролитическую ячейку, снабженную рубашкой, внутри которой циркулирует термостатирующая жидкость, или просто помещая всю ячейку в термостат. [c.38]

Принцип действия тарелок одинаков. Жидкость, поступившая на тарелку, проходит последовательно ряд контактных плоскостей, увлекаясь в них газом (паром), поступаю-ющим через сопла (щели). Сепарация жидкости происходит в отбойниках дугового профиля. В результате такого устройства жидкость и пар на одной тарелке многократно всту-Цают в контакт, что увеличивает эффективность каждой отдельной тарелки. Исследование предложенной конструкции, проведеное авторами на модели малых размеров (ПО х X 79 мм), показало, что гидродинамика этого контактного устройства дововольно сложна. В зависимости от скоростей потоков и конструктивных параметров в нем существуют следующие режимы провала, подвисания, пульсирующий, переходный и равномерный (эмульсионный). Для начала движения жидкости вверх необходимо, чтобы скорость газа в контактных зазорах составляла не менее 5—5,5 м/сек. При этом наблюдается пульсирующий характер движения жидкости, и возникает пульсирующий режим работы контактного устройства. Дальнейшее повышение скорости ведет к установлению рабочего режима контактного устройства Показано, что в интервале скоростей от 5 до 25 м/сек режим движения газового потока является автомодельным. [c.126]

Был использован промышленный карбид титана и карбид, очищенный соляной кислотой и отмытый до постоянной электропроводности промывных вод. -потенциал измеряли методом электроосмоса в модернизированном приборе Гортикова [6] и рассчитывали по уравнению Смо-луховского [7]. Поправку на поверхностную электропроводность во внешней обкладке двойного электрического слоя не вводили, поскольку уже в 10 -н. растворах она очень мала [8]. Диафрагмы из Т1С получали при центрифугировании предварительные опыты показали, что рассчитываемые величины -по-тенциала не зависят от длины диафрагмы и ее уплотнения. Отношение длины капилляров к их сечению, по-видимому, превышало некоторое минимальное значение, необходимое для установления стационарного электроосмотического переноса при заданном градиенте потенциала [8]. Устойчивость суспензий оценивали по скорости просветления жидкости в цилиндре, а также по оптической плотности центрифугированной суспензии. Рабочая концентрация суспензий составляла 10 вес.%. Суспензии карбида титана в чистой воде характеризуются небольшими отрицательными значениями -потенциала (рис. 1 и 2). Е-потенциал очищенного Т1С по абсолютному значению выше технического. Это связано, по всей вероятности, с наличием в промышленном продукте примесей железа [9]. Окислы железа в воде имеют положительный заряд на поверхности карбида титана. Добавление щелочи приводит к повышению отрицательного -потенциала, который достигает своего максимального значения при pH 11,5 для технического и pH 12,4 для очищенного образца. Дальнейшее повышение концентрации щелочи в системе резко снижает -потенциал Т1С. [c.44]

Конструкция обеспечивает возможность прогрева до 350—370° С всех элементов, расположенных над насосом, для их дегазации. Для этого все разъемные соединения выполнены с металлическими прокладками. Агрегат снабжен съемными электропечами для прогрева корпуса ловушки, вымораживаюш их устройств и углового патрубка, соеди-няюш его насос с откачиваемой системой. Азотная ловушка, установленная между насосом и откачиваемым объемом, специально сконструирована таким образом, чтобы гарантировать полное улавливание паров ртути, которые сильно рассеиваются в ловушке из-за относительно высокого давления ртутного пара перед ловушкой (см. фиг, 292). Для того чтобы уменьшить попадание газа в высоковакуумный объем из струи ра бочего пара, которое происходит из-за растворения газа в рабочей жидкости при ее конденсации на стенках насоса, количество ступеней агрегата увеличено до семи. Благодаря этому уменьшается перепад давлений в каждой ступени и создаются струи малой плотности и высокой скорости при этом миграция газа из струи уменьшается и противодиффузия оказывается незначительной. Так как агрегат состоит из двух отдельных насосов с разными кипятильниками, то количество газа, растворенного в конденсате рабочей жидкости основного насоса, суш,ественно уменьшается. Между насосами установлены охлаждаемые водой ловушки, которые препятствуют перекачке ртути из одного иасоса в другой. [c.491]

Одноколоночный анализ белковых гидролизатов и физиологических жидкостей проводят по единой схеме на колонке 0,9 X Х133 см при 60 °С. Смолу урановешивают 0,25 н. буферным раствором цитата натрия с pH 2,91. Образец вносят в 2 мл буферного раствора с pH 2,0. Первый буферный раствор (0,25 и. с pH 2,91), подают микронасосом со скоростью 30 мл/ч. После установления рабочего давления включают самописец, определяют скорость подачи и включают насос подачи нингидринового реагента, установленный на 30 мл/ч. Поскольку элюирование ведут в градиенте буфера, используют нингидриновый реагент с большей буферной емкостью. Градиент формируют [c.320]

Жидкость поступает из резервуара в подогреватель 8, заполненные металлической насадкой, в котором жидкость нагревается до температуры, близкой к критической. Точная рабочая температура устанавливается в кондиционирующей трубке 10, которая смонтирована вместе с хроматографической колонкой 13 в воздушном термостате 9. Перед входом в хроматографическую колонку 13 подвижная фаза проходит тройник 12. Разде.тяемая смесь вводится с помощью пневматического инжектора 11, который установлен в боковой линии 7 и через который проходит небольшой поток газа-носителя во время ввода пробы. Проба представляет собой примерно 1%-ный раствор разделяемой смеси в растворителе, например в гептане или в дихлорэтане. Боковая линия и инжектор находятся при комнатной температуре. Линейная скорость подвижной фазы через колонку составляет иесколько см1сек, фактически она такая же, как в традиционно газовой хроматографии. Перепад давления в колонке очень невелик. [c.69]

Передача энергии перекачиваемой среде в лопастном насосе происходит в рабочем колесе и расположенном за ним отводе, который служит для преобразования части кинетической энергии жидкости за рабочим колесом в энергию давления и тем самым снижения скорости до требуемой величины. Напор Н, создаваемый насосом в системе, в которой он установлен, является приращением энергии каждого килограмма перекачиваемой жидкости между входным и йапорным патрубками насоса. Рабочее колесо [c.70]

Износостойкость образцов материала проточной части может определяться на цилиндрических образцах, установленных в рабочем колесе насоса, перекачиваюш,его жидкость со взвесью (рис. 101). Скорость изнашивания оценивается по результатам сравнительных испытаний, проводимых в течение времени t [c.208]

В настоящее время на двух заводах СК, получающих диметилдиоксан из изобутилена и формальдегида, эксплуатируются биметаллические реакторы с медными трубами. Рабочий агрегат состоит из двух последовательно соединенных реакторов. Материальные трубопроводы, соединяющие реакторы, и другие сопря-- женные с этими аппаратами коммуникации ра заводах изготовляют из меди или стали Х17Н13М2Т. Последняя меньше изнашивается — возможно потому, что лучше сопротивляется эрозии. За коррозионным состоянием этой системы ведется постоянный контроль путем поляриметрических определений содержания соединений меди и других металлов в перерабатываемых жидкостях. Наряду с косвенными методами определения коррозии производятся частые осмотры аппаратов, а также испытания образцов металлов, установленных в действующих реакторах. В табл. 10.10 приведены результаты испытаний образцов металлов в действующих реакторах на Куйбышевском заводе СК. Из приведенных данных видно, что медь в реакторах в среднем корродирует со скоростью [c.225]

Для снятия кавитационной характеристики насоса необходимо иметь возможность в широких пределах менять давление у входа в насос. Для этого на всасывающем трубопроводе открытого стенда установлена задвижка 2 (рис. 3-25). При изменении открытия задвижки изменяется вакуум во всасывающем патрубке насоса. Однако при таком способе кавитационных испытаний насоса есть опасность преждевремеиного срыва работы насоса из-за того, что кавитация может начаться сначала у задвижки 2, а не в насосе, и из-за того, что в потоке, поступающем в рабочее колесо насоса после задвижки, распределение скоростей по сечению неравномерно. Чтобы устранить эту опасность, между насосом и задвижкой 2 установлен бачок 3. В этом бачке гасятся кавитационные явления, возникающие в задвижке 2, удаляется из жидкости воздух, выделившийся при прохождении ее через всасывающий трубопровод и задвижку, выравнивается распределение скоростей. [c.183]

Барабан центрифуги с рабочей емкостью 300 л и предельной нагрузкой 450 кг изготовляется из нержавеющей стали. Скорость вращения барабана максимальная — 960 об1мин, минимальная— 315 об мин. Барабан защищен неподвижно установленным металлическим кожухом, который одновременно является сборником для отделяемой от осадка маточной жидкости. С внутренней стороны сетчатый барабан центрифуги обтянут фильтрующей тканью, выбор которой зависит от размера частиц осадка. Обычно в качестве фильтрующей ткани используют никелевую рипсовую сетку или шинельное сукно. [c.64]

Электроимпульсная обработка материалов также получила применение в электроимпульсных копировально-прошивочных станках в машиностроении, обеспечивая обработку ковочных штампов, пресс-форм и литьевых форм ковочных и литейных машин, лопаток турбин и компрессоров и т. д. Основным электрооборудованием этих станков являются машинные и электронно-полупроводниковые высокочастотные генераторы импульсов, автоматические регуляторы и устройства контроля режимов работы, а также электроприводы ряда механизмов, установленных на станке. Механизмы эти обеспечивают перемещение рабочих элементов и электродов-инструментов, ступенчато-плавное регулировние скорости, снабжение рабочей жидкостью и перекачку жидкости через инструмент, отсчет вертикального перемещения шпинделя и выключение станка после достижения заданной глубины обработки, регулирование вибраций инструмента, устройства для измерения и контроля режимов, блокировку и защиту, автоматическое. регулирование подачи (зазора). [c.36]

Именно с целью изучения поведения пространственной структуры конвекции — как при выходе на стационарные режимы, так и при наличии фазовой турбулентности — Голлаб с соавторами предприняли экспериментальную работу [148], в которой рабочей жидкостью служила вода вблизи 70° С она имеет Р — 2,5, что лежит в диапазоне значений Р для жидкого гелия. Использовался прямоугольный резервуар, имеющий в плане размеры 20/ix 30/i. Выяснилось, что при R < 5R э1 олюция к стационарному состоянию выглядит как постепенное устранение дефектов и переход к сравнительно простой текстуре плавно изгибающихся валов, которые подходят к боковым стенкам под прямым углом (рис. 19, а). Процесс этот может тянуться сотни часов, что на четыре порядка превышает Ту и на порядок — гь. И тем не менее, этого не всегда достаточно для достижения стационарного режима. (Заметим, что, по оценке Кросса и Ньюэлла [66], время таких процессов установления > Ггь.) Начиная ей 5R , появляются заметно более медленные процессы, установления не происходит, и непрерывная запись скорости течения в фиксированной точке дает картину широкополосного шума с главным спектральным максимумом на нулевой частоте. В пространственной структуре возникают, движутся, взаимодействуют и исчезают дефекты. Характерной чертой являются перетяжки валов. При R > 9R в спёктре имеется еще один пик — вблизи 0,05 Гц, который связан с колебаниями валов. [c.106]

Скорость воздушного потока в суженной части сопла достигает 250—300 м1сек в этой части сопла установлен гребенчатый жиклер, через который поступает рабочая жидкость. Под действием воздушного потока жидкость разбивается на мельчайшие капли, которые по выходе из сопла образуют туман белого цвета. Рабочая жидкость поступает в сопло в результате понижения давления через дозирующий кран и приемник 10, который опускается в отдельную негерметизированную тару с запасом химиката. Дозирующими кранами на бензиновой горелке и жиклере рабочей жидкости можно изменять режим работы камеры сгорания 7 и создавать туман разной дис-нерности. Расход рабочей жидкости на образование тумана генератором АГ-УД-2 можно изменять от 3 до [c.193]