Характеристики сверхзвукового потока

Так как и>а, то (1.122) определяет два направления действительных характеристик в каждой точке плоского сверхзвукового потока, для которых [c.78]

Рис. 1.69. Типовые задачи расчета плоского сверхзвукового потока методом характеристик.

Весьма наглядной характеристикой состояния потока в любом сечении канала является отношение его скорости в данном сечении О) к местной скорости звука а. Это отношение называется числом Маха и обозначается буквой М. Значения М < 1 соответствуют движению потока с дозвуковой скоростью, а значения М> — со сверхзвуковой. [c.125]

Для построения поля скоростей в сверхзвуковом потоке обычно решают уравнение (100) методом характеристик. [c.98]

Если бы в некоторой точке А стенки (рис. 4.10) имелось какое-либо малое препятствие, то оно вызвало бы слабое возмущение равномерного потока. Такое возмущение распространилось бы в равномерном сверхзвуковом потоке по прямой линии — характеристике, составляющей с направлением скорости угол ао, определяемый пз условия [c.156]

Рис. 1.66. Характеристики (линии возмущения) плоского сверхзвукового потока.

СТИ набегающего потока, располагаются за фронтом решетки (рис. 10.53). Вверх от профиля отходят волны Маха. При дозвуковой осевой составляющей, т. е. при Ми = М1 81п Р1 < 1 волны Маха распространяются в пространстве перед решеткой (рис. 10.53, а). Их интерференция, как это будет показано ниже, приводит к образованию сильных возмущений — бесконечной системы отсоединенных ударных волн. Если же осевая составляющая набегающего сверхзвукового потока равна скорости звука или его превосходит, т. е. если 1,0, то весь пучок характеристик, исходящих от передней кромки, направлен внутрь решетки (рис. 10.53, б), и в этом случае во всем течении перед [c.74]

Остановимся на обтекании решеток сверхзвуковым потоком с дозвуковой осевой составляющей скорости. Если при фиксированном числе М1 уменьшить осевую составляющую скорости набегающего потока, то направление характеристики приблизится к направлению фронта решетки и при Ми = 1 оба направления совпадут между собой. При и>и < а характеристики направлены выше фронта решетки, и в этом случае, так же как и при до- [c.86]

Метод характеристик применяется для расчета сверхзвуковых течений, при этом используются физические закономерности распространения в сверхзвуковом потоке слабых волн разрежения и сжатия, волн Маха. [c.273]

При расчете внешнего обтекания или расчете течения в воздухозаборнике в качестве одной из границ может быть взята ударная волна (характеристика), направление которой может быть рассчитано в ходе решения задачи о взаимодействии двух однородных сверхзвуковых потоков. [c.281]

Кривая у у(х), в каждой точке которой линия возмущения направлена по касательной, называется характеристикой. Так так в каждой точке существуют два направления линий возмущения (см. рис. 1.58, е), то из каждой точки плоского потенциального сверхзвукового потока выходят две ха- [c.77]

Параметры на верхней и нижней продольных границах ячейки определяются из решения плоской задачи о взаимодействии двух равномерных сверхзвуковых потоков (см. 9, гл. IV). Потоки начинают взаимодействовать по прямой линии, проходящей через точку с координатами х = хо, г = r , где / = и и и — 1 для верхней и нижней границы соответственно. Возможные варианты решения задачи схематически изображены на рис. 14.7. Двойные линии обозначают ударные волны, штриховые — тангенциальные разрывы, пунктирные — границы веера характеристик, сплошная прямая — возможное расположение продольной границы ячейки. Напомним, что на тангенциальном разрыве имеет место разрыв касательной составляющей скорости и произвольный разрыв плотности. Давление на таком разрыве непрерывно. Через тангенциальный разрыв газ не течет. На ударной волне наблюдается разрыв нормальной составляющей скорости, плотности и давления, тангенциальная составляющая скорости непрерывна на таком разрыве. [c.281]

Здесь hxi — расстояние вдоль оси X, на котором ударная волна или характеристика, образующаяся при взаимодействии сверхзвуковых потоков в узле г=г достигает верхней продольной границы ячейки, h a — аналогичное расстояние для нижней продольной границы ячейки (рис. 14.8). [c.285]

Заметим, что все вышеприведенные расчеты выполнены без -учета нарастания пограничного слоя на обтекаемых поверхностях. Влияние пограничного слоя может быть учтено введением поправки в контур тела на толщину вытеснения б. Для этого необходимо применить какой-либо численный или интегральный метод расчета ламинарного или турбулентного пограничного слоя (гл. VI) совместно с изложенным выше методом сквозного счета. При наличии интенсивных скачков уплотнения в сверхзвуковом потоке возможен отрыв пограничного слоя (гл. VI, 6). Отрыв пограничного слоя приводит к картине течения в канале, существенно отличающейся от идеального расчета. Оставаясь в рамках приведенной выше методики расчета, можно попытаться в первом приближении учесть влияние отрыва на характеристики течения. С этой целью предлагается использовать зависимости для отношения давлений в зоне отрыва р 1ро и для длины отрывной зоны Ь/б (гл. VI, 6). При расчете течения методом сквозного счета от сечения, где начинается отрывная зона, как и в случае струи, на границе задается давление, равное давлению в зоне отрыва. Заметим также, что при расчете струи, вытекающей из сопла во внешний поток, возможно учесть влияние спутного потока, решая соответствующую задачу о взаимодействии двух сверхзвуковых потоков на границе струи. [c.293]

Расчетному режиму работы эжектора, когда в сужающейся части диффузора осуществляется торможение сверхзвукового потока в системе косых скачков уплотнения, а в горле диффузора расположен прямой скачок, соответствует точка / характеристики (фиг. 15,а). Коэффициент эжекции на этом режиме равен критическому значению [c.250]

Уравнениями (1.125) — (1.127) описываются два семейства эпициклоид, которые являются изображениями характеристик в пло. скости годографа скорости. Эти два семейства образуют диаграмму характеристик (рис. 1.67), которую удобно использовать для графоаналитического расчета плоских сверхзвуковых потоков. [c.78]

С помощью характеристик могут решаться любые задачи расчета плоских потенциальных сверхзвуковых потоков. Основными в таких расчетах являются три элементарные задачи об отыскании параметров потока в некоторой точке С по заданным [c.78]

Пример 1. Пусть равномерный сверхзвуковой поток втекает в плоский канал с криволинейными стенками (рис. 1.72). Допустим, что скачков уплотнения в канале не образуется. Для расчета поля скоростей учтем, что такой поток граничит с двумя простыми волнами простой волной сжатия (ПВС) и простой волной расщирения (ПВР), каждая из которых отделяется от равномерного потока прямолинейными характеристиками ВС и АС соответственно. Расчет в пределах простых волн может быть выполнен по схеме рещения задачи 3. За простыми волнами образуется течение общего вида (ТОВ), расчет которого осуществляется по схеме задачи 2. Расчет потока в пристенных областях DFK и EFG выполняется по схеме задачи 3, в области KFG — no схеме задачи 2 и т. д. [c.82]

Метод характеристик, основы которого применительно к потенциальным течениям изложены в п. 1.11.5, имеет широкую область применения. Так, например, с соответствующими изменениями он применим для осесимметричных потенциальных течений [23]. В случае плоских и осесимметричных вихревых течений уравнения сверхзвукового потока газа обладают тремя семействами характеристик, одно из которых есть семейство линий тока. Дифференциальные соот-6 [c.83]

Форма сверхзвуковой части сопла (образующей центрального тела) рассчитывается методом характеристик. Поле сверхзвукового течения состоит из двух подобластей. В первой происходит разгон потока при развороте в угловой точке на центральном теле. Эта область ограничена прямой звуковой линией, последней характеристикой узла разрежения и цилиндрической обечайкой — внешней стенкой сопла (параллельной оси симметрии), являющейся продолжением границы дозвуковой области. Вторая подобласть (в которой происходит выравнивание сверхзвукового потока) ограничена последней характеристикой узла разрежения, образующей центрального тела и прямолинейной характеристикой, на которой сверхзвуковой поток параллелен оси симметрии. Угол излома образующей центрального тела [c.130]

Рассмотрим симметричное обтекание профиля равномерным сверхзвуковым потоком (рис. 9.4). Метод Фридрихса состоит в том, что поток всюду считается простой волной. (Простой волной называется потенциальное течение с прямолинейными характеристиками одного семейства [c.256]

В основу приближенного расчета косого среза кладется теория обтекания тупого угла сверхзвуковым потоком. Согласно этой теории, обрыв стенки в точке В (фиг. 29) является источником непрерывных возмущений, в результате которых возникают звуковые волны разрежения. Эти волны образуют некоторый пространственный конус (на плоскости угол К ВК), в пределах которого происходит поворот потока на угол б, соответствующий расширению потока от давления р в сечении ВС до давления р1 за направляющим аппаратом. Линия ВК является начальной границей возмущений или начальной характеристикой линия ВК —конечной границей или конечной характеристикой звуковых возмущений. [c.275]

Возможность возникновения зон торможения в сверхзвуковом потоке в окрестности точки разрыва кривизны и в окрестности угловой точки может быть предсказана аналитически. Рассмотрим треугольник 123 (рис. 4.10, а). Вдоль характеристик первого 1—3 [c.155]

Ра — значение плотности, близкое к минимальному значению плотности в потоке, Ра — соответствующее ра давление. Полученная таким образом зависимость р=/(р) использовалась авторами [331] при расчетах методом характеристик сверхзвукового течения в осесимметричных соплах с угловой точкой, при этом результаты расчета сравнивались с соответствующими результатами для смеси с постоянным значением показателя адиабаты к==п. Применительно к продуктам сгорания ряда применяемых топлив авторами [331] получено численное решение смешанной задачи (расчет течения между характеристикой и стенкой) и задачи Гурса для равновесного течения. В результате этих исследований в работе [331], в частности, показано, что расчет изменения параметров газа по соплу и расчет удельного импульса необходимо проводить с учетом изменения свойств продуктов [c.171]

К нетрадиционным типам источников пучков можно отнести устройство, которое описано в работе [140]. Источник предназначен для исследования свойств поверхностей жидких тел по характеристикам испаряющихся с них молекул, образующих молекулярный пучок. Источник пучка состоит из тонкой струи воды или другой жидкости, с поверхности которой испаряются молекулы вещества. Для того, чтобы избежать установления равновесия между паром и жидкостью диаметр струи сделан меньшим, чем длина свободного пробега молекул при давлении насыщенного пара в > камере. Сопло, которое образует струю жидкости, может перемещаться относительно скиммера таким образом, что струя в любом случае попадает на охлаж даемую жидким азотом ловушку. При изменении диаметра сопла с 5 до 50 мкм показано, что увеличение диаметра струи приводит к образованию сверхзвукового потока с отношением скоростей 2,3 вместо 0,4, характерной для струи диаметром [c.171]

Разряд постоянного тока через изолированное сопло использован в работе [154] для получения метастабильных атомов. Устройство, предложенное в этой работе, представляет собой модификацию источника, описанного в работе 153], и состоит из контейнера, изготовленного из нитрида бора, в котором просверлено сопло диаметром 0,1 мм. Внутри источника помещена острая игла, являющаяся катодом, на которую подается напряжение зажигания 5000 В относительно скиммера, находящегося под нулевым потенциалом. В области давлений 35— 200 Торр рабочее напряжение в разряде составляет 300 В при токе 10 мА. Разряд, по мнению авторов, аналогичен дуге с полым катодом. Интенсивности потоков метастабильных частиц, полученные с этим источником, составляли 0,73-10 атом/ср-с для Не, 0,2-10 для Ne и 0,14-10 для Аг, что существенно ниже значений, полученных в работе [153], где авторы объясняют обнаруженную разницу возможными ошибками в детектировании и некоторыми различиями в условиях эксперимента. Характеристики источника хорошо описываются в рамках теории невозмущенного сверхзвукового потока. Показано также, что интенсивность пучка может быть увеличена в пять раз, если увеличить скорость откачки и оптимизировать геометрию скиммера. [c.177]

Другая особенность характеристик компрессора — их зависимость от начальной температуры Т и физических свойств газа. С изменением начальной температуры и состава газа и, следовательно, его плотности пропорционально последней изменяются давление и мощность компрессора. Кроме того, от температуры и состава газа зависит скорость звука а = ]/ kRT), а при обтекании лопастей вследствие неравномерного распределения скоростей в потоке газа местная скорость может возрасти до звуковой или сверхзвуковой. При этом появляется дополнительное волновое сопротивление, связанное с возникновением скачков уплотнений и с отрывом потока в связи с неустойчивостью его и обратным переходом к течению газа с дозвуковой скоростью. [c.203]

Рассматривается газовый поток, имеющий скорость звука на прямой О А в меридиональной плоскости течения (рис. П1), и параллельный оси симметрии X. Если вниз по потоку канал расширяется и его образующая САВ имеет излом в точке А, то скорость течения становится сверхзвуковой и из точки излома выходит пучок характеристик с номерами х-Вне окрестности прямой О А течение без труда можно рассчитать, например, методом характеристик. Для этого предварительно необходимо определить трансзвуковое течение в окрестности О А. [c.224]

Приведенные рассуждения показывают, что при повороте сверхзвукового газового потока около внешнего тупого угла значения скорости, давления и плотности остаются постоянными вдоль лучей, исходящих из угловой точки и являющихся характеристиками. Поэтому при аналитическом исследовании обтекания тупого угла удобно воспользоваться полярными координатами, поместив начало координат в этой угловой точке. Координатными линиями тогда служат лучи, исходящие из угловой точки, и концентрические окружности с центром в этой угловой точке. Координатами точки на плоскости являются радиус-вектор г этой точки и угол ф, составляемый радиусом-вектором с лучом, имеющим фиксированное нанравление, которое мы определим позже. Все параметры газа будем рассматривать как функции от г и ср IV = 10 (г, (р), р=р(г, ф), р = р(г, ф). В силу того, что параметры газа вдоль лучей в нашей задаче сохраняются постоянными, частные производные от гг , р и р ио г равны нулю (при перемещении вдоль луча не происходит изменения параметров газа). Таким образом, [c.158]

К выводам, полученным выше из качественного рассмотрения упрощенной схемы течения в камере, можно прийти и иным путем, анализируя обычную характеристику эжектора = /( ) представленную на рис. 9.17. Как указывалось, изменение рабочего режима эжектора при снятии такой характеристики достигается изменением статического давления на выходе из эжектора при постоянных условиях на входе. Пологая ветвь характеристики (АВ) соответствует докритическим режимам. Уменьшение противодавления здесь приводит к увеличению коэффициента эжекции, т. 0. к росту скорости эжектируемого газа и разрежения на входе в эжектор. Отсюда можно заключить, что в смесительной камере нет таких сечений, где оба потока (или поток смеси в целом) сверхзвуковые, так как в этом случае передача возмущений вверх по течению невозможна. [c.531]

Для интегрирования системы нелинейных уравнений гиперболического типа широко используется метод характеристик. Решение рассчитывается с помощью характеристической сетки, выстраиваемой в процессе счета. Этот метод позволяет детально изучить физическую картину течения. Но его трудно применять при расчете сложных сверхзвуковых течений, когда внутри потока содержатся интерферирующие ударные волны, тангенциальные разрывы и другие особенности. [c.267]

При рассмотрении целого ряда задач о горении можно пренебречь явлениями переноса, которые играли определяющую роль в задачах предыдущей главы. В уравнениях сохранения явлениям переноса соответствуют члены со старшими производными, так что, вообще говоря, явления переноса будут несущественными, если градиенты характеристик потока достаточно малы. Необходимая степень малости этих градиентов зависит, конечно, от величины других слагаемых в уравнениях сохранения. Большие значения слагаемых, описывающих конвективный перенос и нестационарность процесса, часто позволяют пренебречь явлениями переноса. Например, в потоках с большими дозвуковыми или сверхзвуковыми скоростями явления переноса обычно несущественны везде, кроме таких областей, как ударная волна или пограничный слой, где свойства потока быстро меняются с расстоянием. Данная глава посвящена системам, в которых скорости химических реакций конечны, а явлениями переноса можно пренебречь. [c.90]

Сверхзвуковое обтекание малого угла, образованного плоскими стенками (рис. 1.59). При таком течении из вершины угла выходит характеристика первого семейства, которая делит область течения на две части невозмущенную и возмущенную. При обтекании выпуклого угла (рис. 1.59, а) поток ускоряется, а при обтекании вогнутого— замедляется (рис. 1.59,6). [c.72]

При постановке задач о наилучшей форме тел в сверхзвуковом потоке возникнет необходимость определения условий, которым функции V], -9, р, р или их часть, подчиняются на характеристиках. Предельно быстрое увеличение плотности приводит к соответствуюшим разрывам функций на ударных волнах, предельно быстрое уменьшение — к конечным скоростям изменения р на характеристиках с возможной бесконечной скоростью изменения р в точке или даже с разрывом в точке фокусировки характеристик (как, например, в течении Прандтля—Майера). [c.52]

Как известно (гл. V), при осреднении неравномерного потока в общем случае могут быть сохранены неизменными только три его суммарные характеристики. Однако для сверхзвукового потока с постоянной по сечению температурой торможения, каким является начальный участок нерасчетной струи идеального газа при отсутствии смешения, можно найти такие средние значения параметров в поперечном сечении, нри переходе к которым од-еовременно с высокой степенью точности сохраняются значения расхода, полной энергии, импульса и энтропии при неизменной площади сечения. Эти средние значения параметров газа в поперечных сечениях начального участка струи и будем вводить в уравнения неразрывности, энергии, импульсов. Совместные решения этих уравнений поэтому будут также относиться к средним значениям параметров, а определяемая отсюда площадь сечения будет равна действительной площади соответствующих сечений струи. Почти все основные свойства потока при таком одномерном рассмотрении не изменяются и оцениваются правильно. Утрачивается лишь одно существенное свойство течения, а именно равенство статического давления на границах струи и во внешней среде поэтому приходится условно полагать, что в каждом поперечном сечении потока существует некоторое по- [c.409]

На рис. 9.9 режим работы эжектора докритический. Ядросверхзвуковых скоростей в эжектирующем потоке уменьшается, на выходе из эжектора скорость дозвуковая. При незначительном увеличении давления перед соплом режим работы становится критическим, причем картина течения резко изменяется (рис. 9.12) характеристики, пересекающие поток, свидетельствуют о наличии сверхзвуковых скоростей, соответствующих А 1,6. Поток смеси при этом эксперименте оставался сверхзвуковым и на выходе из камеры. [c.531]

Коническая поверхность, ограничиваюшая область распространения малых возмущений в сверхзвуковых потоках, называется характеристикой. [c.196]

Равновесная температура внещних стенок канала, омываемых дозвуковым потоком, практически совпадает с температурой торможения. В случае выполнения стенок канала из теплопроводного материала происходит переток теплоты от одного потока к другому. При этом направление теплового потока определяется значением критерия Рг. При Рг < 1 тепловой поток направлен от дозвукового потока к сверхзвуковому. Следствием этого является охлаждение дозвукового и нагрев сверхзвукового потока. При Рг > 1 будет иметь место противоположная ситуация, а при Рг = 1 энергообмена между потоками за счет теплопроводности стенки их разделяющей не происходит. Однако в случае выполнения стенок канала газопроницаемыми эффект энергетического разделения потока может иметь место и для значений критерия Рг = 1. Основные положения газодинамического метода энергоразделения газового потока, а также оценки термодинамических характеристик трубы А.И. Леонтьева освещены в работах [43,49]. [c.20]

При исследовании течения в плоскости годографа полезно знать характер отображения границ области течения. Граница области может состоять из отрезков линий тока — контуров тел и свободных поверхностей, ударных волн, характеристик. Самыми простыми являются случаи, когда образ границы в плоскости годографа состоит из заранее известных кривых — отрезков прямых (3 = onst (прямолинейная линия тока в физической плоскости), Л = onst (свободная граница), ударная поляра (ударная волна в равномерном сверхзвуковом потоке). Часто встречается случай, когда на граничной линии тока имеется точка излома. Если касательные к линии тока в этой точке составляют угол меньше тг (угол измеряется в области течения), то скорость в ней равна нулю, либо изменяется скачком (из угловой точки исходит скачок уплотнения). Если угол больше тг, обтекание угла будет сверхзвуковым или трансзвуковым. Аналогично случаю плоского потенциального течения [5] для вихревых течений доказывается следующее свойство. [c.37]

Предположим существование такого г -выпуклого тела, что при обтекании его сверхзвуковым потоком с отошедшей ударной волной существует непрерывное сверхзвуковое течение в треугольнике АВС. (Здесь точка А — либо звуковая точка на ударной волне, либо — точка К звуковой линии.) Иначе говоря, предполагается существование в целом непрерывного решения задачи 3 [49] по заданным распределению скорости на характеристике АВ и условию непротекания на стенке ВС. В этом случае из доказанного в 2 следуют оценки уов > уоа > уос- Поэтому на отрезке контура ВС существует точка В, в которой уов = [c.311]

Важным для понимания структуры течения является то, что в треугольнике СОЕ имеет место течение сжатия. Примем, что в области СОЕ течение плоское. Тогда характеристики АС, СО и граница струи АО являются прямолинейными, и если бы начиная, от точки С контур тела СС был прямолинейным, то в области СОЕ имело бы место поступательное течение с постоянными параметрами. Однако, в силу искривления стенки СЕ, в этой области возникает течение сжатия, аналогичное течению сжатия при обтекании поступательным сверхзвуковым потоком вогнутой стенки. Известно, что такое течение замыкается висячим скачком, начинаюш,имся в точке Ъ пересечения характеристик. На рис. 4.26 пунктиром изображены характеристики условного течения сжатия, которое возникало бы в случае, когда в некоторой области над линией АО, как и между характеристиками АС и СО, имело бы место поступательное течение с р = р . Точка Р, вообще говоря, может находиться как внутри, так и вне струи. Однако проведенные расчеты показывают, что точка Р располагается всегда вне струи. Волны ся атия, возникающие в треугольнике СОЕ, отражаются от границы струи в виде волн разрежения. Волны разренгения, попадая па границу тела, отражаются также волнами разрежения, а от границы струи — в виде волн сжатия и т. д. Дальнейшая структура течения определяется чередующейся системой волн разрежения и сжатия, отражающихся от стенки и границы струи, при этом при отражении от жесткой стенки интенсивность волн сохраняется по величине и знаку, а при отражении от границы струи сохраняется по величине, по меняется по знаку. [c.179]

Постановка вариационной задачи для плоскопараллельных и осесимметричных сверхзвуковых течений газа на основе полных нелинейных уравнений с использованием контрольного контура принадлежит Гудер-лею и Хантшу [3], которые рассмотрели задачу об оптимизации формы сопла Лаваля для случая стационарного течения несовершенного газа. Результаты этой работы приводят к краевой задаче для нелинейных обыкновенных дифференциальных уравнений, определяющих искомые функции на контрольном контуре. К тем же результатам при решении задач внешнего обтекания независимо пришли Зандберген и Валле [4]. Несколько раньше в работах [5, 6] было опубликовано решение ряда вариационных задач газовой динамики для внешних и внутренних сверхзвуковых течений совершенного газа. В этих работах решена краевая задача для нелинейных дифференциальных уравнений на характеристике контрольного контура. В случае безвихревых потоков решение представлено в явном виде. В случае вихревых течений решение сведено к задаче Коши для дифференциального уравнения. Стернин [7] обратил внимание на то, что в одной точке характеристики контрольного контура, построенной на основе необходимых условий экстремума, ускорение может стать бесконечно большим, и нашел геометрическое место таких точек в плоскости годографа скоростей. Это геометрическое место встретилось в дальнейшем при исследовании необходимых условий минимума сопротивления. [c.46]

Определение 6. Пусть в задаче сверхзвукового обтекания одного жесткого контура рассматривается ударная волна. Касательная к ударной волне образует положительный угол а с направлением вектора скорости набегающего потока, но этот угол меньще того, при котором скорость за ударной волной равна скорости звука. Пусть, далее, из произвольной точки М контура проведена характеристика первого семейства до пересечения с ударной волной в точке N. Функция а = aт tgy, где у = ь(х) определяет линию ударной волны, принадлежит классу Е, если кривизна линии у = ь х) в каждой точке N не меньше, чем ее значение, отвечающее кривизне контура в точке М равной -оо. [c.63]

Итак, фронт очень слабого косого скачка уплотнения располагается по отношенню к набегающему потоку под углом о о. который определяется равенством (46). Сильные возмущения, как было показано выше, распространяются со сверхзвуковой скоростью, в связи с чем фронт сильного скачка образует с набегающим потоком больший угол, чем характеристика а > ао. [c.133]

Характерной особенностью нерасчетной сверхзвуковой струп является существенная неравномерность потока параметры газа значительно изменяются как по дл1ше струи, так и по радиусу поперечных сечений. Для расчета такого потока обычно применяется метод характеристик, позволяющий по исходным значениям параметров на срезе сопла найти параметры газа во всей сверхзвуковой части потока, примыкающей к соплу. В ряде случаев, однако, необходимо знать только некоторые суммарные характеристики потока, например полный импульс, суммарные по- [c.408]

Для расширения рабочего диапазона дроссельных режимов И улучшения характеристик диффузора на нерасчетных скоростях полета прибегают к различным методам регулирования диффузоров (изменение проходного сечения горла и взаимного положения центрального тела и обечайки, выпуск воздуха через отверстия в стенке диффузора, слив или отсос пограничного слоя на центральном теле или на обечайке и др.), описанным в специальной литературе ). Регулировоание расхода воздуха через горло сверхзвукового диффузора необходимо также для вывода последнего на рабочий режим ( запуска ). Дело в том, что расчетная скорость потока устанавливается не внезапно, а путем перехода от положения покоя к движению с постепенно нарастающей [c.488]

Степень повышения полного давления [Р4/Р2 вдоль кривых По = onst с увеличением коэффициента эжекции несколько уменьшается вследствие увеличения расхода эжектируемого газа и увеличения потерь в диффузоре, связанного с ростом скорости потока на входе в диффузор. Чем больше отношение полных давлений По, тем выше проходит характеристика (pt/p ) =/(и), т. е. тем большую напорность имеет эжектор. Однако предельные (критические) значения коэффициента эжекции с ростом По уменьшаются, протяженность характеристики становится меньшей. Это связано с тем, что с увеличением перепада давлений растет площадь сверхзвуковой эжектирующей струи в сечении запирания и уменьшается критическое сечение эжектируемого потока. [c.527]

Точка В характеристики соответствует такому режиму, когда в сечении запирания эжектируемый поток становится звуковым (А,2 = 1). После этого, действительно, дальнейшее снижение противодавления не изменяет расхода газов через эжектор. Постоянные предельные значения, не зависящие от противодавления, принимают коэффициент эжекции п и параметры смеси газов — приведенная скорость Аз и полное давление Pg. В случае дозвукового течения (Лз < 1) при этом был бы постоянным коэффициент сохранения полного давления в диффузоре Од = /(Аз),. а следовательно, и полное давление газа на выходе из диффузора Pi = ОдРз. Другими словами, все режимы работы эжектора, соответствующие противодавлению, меньшему критического значения, при Яз < 1 выражались бы одной точкой характеристики S(p4 = onst, и = onst). Однако экспериментальные данные показывают, что характеристика эжектора не обрывается в точке В снижение противодавления на критическом режиме всегда приводит к падению полного давления смеси нри постоянном значении коэффициента эжекции (ветвь ВС). Легко убедиться, что это возможно только при сверхзвуковой скорости потока на входе в диффузор. Действительно, при Аз > 1 диффузор работает [c.531]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология