Трубопроводы среднего давления

Характеристика трубопровода проложен между 1936 и 1959 гг., длина 65 км, разветвленный трубопровод среднего давления с битумной изоляцией. Около 30 % длины трубопровода располагается на городской территории с воздействием блуждающих токов от трамвайных линий. На двух участках уже отмечены коррозионные повреждения из-за агрессивности грунта. [c.258]

Газ транспортируют на большие расстояния по трубопроводам среднего давления (от 0,05 до 3 ати) и высокого давления (от 3 до 6 ати). [c.160]

Введение этих дифференцированных пределов в правила позволит уменьшить расход цельнотянутых труб и арматуры без ухудшения условий безопасности. Для всех трубопроводов среднего давления с внутренним диаметром до 100 мм при протяженности меньше преддетонационного расстояния следует допустить повышенные давления ацетилена 200 и 250 кПа (2,0 и 2,5 ат) при длине труб соответственно не более 4,5 и 3,3 м. [c.96]

Трубопроводы среднего давления диаметром до 100 мм должны испытываться под давлением 2,5 МПа (25 ат) [6.8]. Трубопроводы среднего давления диаметром более 100 мм должны иметь внутреннюю насадку или испытываться под давлением, которое не менее чем в 50 раз превышает максимальное абсолютное рабочее давление. В трубопроводах с насадкой в виде пучков трубок, включая разделители и другие устройства, недопустимы незаполненные пучками трубок или другими наполнителями свободные промежутки, длина которых равна или более 0,5 внутреннего диаметра наружной трубы. Вместо вентилей следует пользоваться, например, кранами, пробки которых заполнены пучками трубок. Заполненный трубопровод должен испытываться под давлением, которое не менее чем в И раз превышает максимальное абсолютное рабочее давление. Трубки в пучках при монтаже не должны быть расплющены. [c.97]

Бобышки скошенные предназначены для установки термометров на трубопроводах питательной воды и трубопроводах среднего давления. Изготовляются бобышки из стали 20. [c.292]

На каждой бесшовной углеродистой трубе (диаметром более 35 мм) для трубопроводов среднего давления, на расстоянии 100—200 мм от одного из концов, выбиваются четкие клейма завода-изготовителя, ОТК этого завода и марка стали. [c.151]

Рекомендуемая для трубопроводов средняя скорость составляет 0,5—2 м/с для капельных (несжимаемых) жидкостей, 10—20 м/с для газов (при атмосферном давлении), 20—40 м/с для насыщенного водяного пара и 30—50 м/с для перегретого пара. [c.26]

Поток гелия среднего давления из буферной емкости Е-16 направляется в смеситель (участок трубопровода) для смешения с воздухом. Стехиометрическое соотношение водорода и кислорода 2 1 поддерживается путем автоматического дозирования воздуха. [c.167]

Применяют газгольдеры средних размеров с толстыми стенками, где газ находится под давлением 6 — 10 ат. Эти газгольдеры низкого и среднего давления используют в системе газоснабжения Крупных городов для выравнивания потребления газа в разные часы суток. Применяют и газгольдеры высокого давления в виде подземных трубопроводов. Газ накачивается в них под давлением до 140—160 ат. В часы уменьшения потребления газа его избыток закачивается компрессорами в эти подземные трубопроводы, а при увеличении расхода газа он подается отсюда потребителям. [c.208]

Однако ни газгольдеры среднего давления (6—10 ат), ни подземные трубопроводы высокого давления (140—150 ат) не решают проблему сезонной неравномерности газоснабжения. Для этого нужен очень большой запас газа, исчисляемый десятками миллионов кубических метров газа и больше в зависимости от величины города. Расход же высококачественного металла на создание таких запасов с помощью газгольдеров или трубопроводов становится слишком велик. [c.208]

В качестве номинальных можно принимать давления не только в патрубках цилиндра. В компрессоре, всасывающем воздух непосредственно из атмосферы, номинальным давлением всасывания первой ступени удобно считать атмосферное давление. Для всех ступеней многоступенчатого компрессора, кроме последней, в качестве номинального давления нагнетания целесообразно принимать среднее давление во всасывающем патрубке у цилиндра следующей ступени, полагая номинальное давление нагнетания предыдущей ступени равным номинальному давлению всасывания следующей. Наконец, номинальное давление нагнетания последней ступени часто может быть принято равным среднему давлению в ресивере — сборнике газа, устанавливаемом за компрессором. Место определения номинального давления должно быть указано, так как разность между номинальными и действительными давлениями в полости цилиндра определяет потерю давления либо только во всасывающем или нагнетательном клапанах, либо, кроме того, в примыкающих к цилиндрам участках коммуникации, фильтре на входе в компрессор, трубопроводах и аппаратах. [c.39]

Среднее давление в трубопроводе [c.127]

Известно, что давление грунта распределяется неравномерно по периметру трубы. В большинстве случаев в литературе приводятся формулы, в которых эта неравномерность не учитывается, и соответствующие расчеты проводятся по среднему давлению на единицу поверхности, определяемому как давление на единицу длины трубопровода, разделенному на периметр трубы. Это [c.7]

Понятие о среднем давлении грунта на трубопровод [c.9]

В некоторых случаях при использовании различных расчетных моделей при оценке сложного напрял<енного состояния изолированного трубопровода бывает целесообразно ввести понятие о среднем давлении грунта на трубопровод. Вопрос об определении давления грунта на трубу нельзя считать пока решенным. Имеются, лишь методы, позволяющие с определенной степенью приближения определять среднее давление грунта на трубопровод, вертикальные и боковые давления и т. д. [c.9]

При таком понимании среднего давления труба, находящаяся в грунте, совершенно не влияет на напряженное состояние грунта. Конечно, такое допущение можно вводить при ориентировочных расчетах. Однако в практике проектирования трубопроводов такое давление грунта часто принимают равномерно распределенным по периметру трубы, что позволяет существенно упростить решение очень важных задач о продольных перемещениях подземных трубопроводов. Обоснованность такого допущения при Лер, не превышающем двух — пяти наружных диаметров трубопровода, довольно хорошо подтверждается экспериментами по продольному перемещению труб диаметром 325, 529, 820, 1020 и 1420 мм в однородной насыпи из песчаного грунта [4]. Обработка результатов опытов позволила установить четкую линейную зависимость между касательными напряжениями Тк.пр и /гр при постоянной продольной силе. При определении касательных напряжений было принято допущение, что равномерно распределяется по периметру труб, поэтому Тк.пр=Айер tg фо. Поскольку объемная масса грунта А и tg фо были постоянными во всех опытах, можно сказать, что допущение о равномерности распределения гр по периметру трубы для грунтов, не обладающих связностью, подтверждается. По-видимому, суммарное действительное давление грунта на периметр трубы достаточно близко по величине к суммарному давлению, если не считать его равномерно распределенным. [c.10]

Для второго этапа расчета удельного рабочего объема гидродвигателя необходимы ориентировочные значения приемлемой площади поперечного сечения трубопроводов, статического давления рот в камере гидродвигателя и среднего давления Pop за период разгона и установившегося движения. Воспользуемся упрощенными зависимостями [c.343]

Вычисляем ориентировочные значения удельного, шагового в расчетного рабочих объемов гидродвигателя по выражениям (5.25) и (5.27) определяем площади проходного сечения трубопроводов, статического и среднего давлений в камере гидродвигателя по зависимости (5.26) [c.349]

Диагностика БТС и оборудования. Улучшению показателей надежности и уменьшению аварийности на объектах БТС способствует своевременность профилактического обслуживания. Правильно выбрать сроки профилактики помогают средства и методы диагностики, которые весьма специфичны для различных видов оборудования. Особое место занимает диагностика трубопроводов подземного заложения. Из-за огромной протяженности магистральных трубопроводов и распределительных сетей практически невозможно непрерывное приборное освидетельствование как напряженного состояния в теле труб, так и сохранности изоляционных покрытий в процессе эксплуатации. Однако появляются принципиально новые методы диагностики, совершенствуются существующие методы и приборы, что создает условия для существенного повышения качества обслуживания газопроводов. Сжимаемость газа обусловливает также возможность использования внутритрубного пространства как аккумулирующей емкости. Повышение среднего давления в газопроводе имеет как положительные, так и отрицательные последствия с точки зрения надежности газоснабжения. С одной стороны, увеличение запасов в трубах обеспечивает возможность легче осуществлять маневрирование, сгладить дефицит при отказах, покрыть кратковременные пики спроса. Кроме того, чем больше среднее давление, тем меньше энергетические затраты на перекачку определенной массы газа. Но повышение давления приводит к увеличению утечек через неплотные соединения и сквозные отверстия в теле трубы (свищи). Одновременно возрастают напряжения в трубном металле и, следовательно, вероятность нарушения целостности трубы. [c.25]

Условно принято считать трубы толстостенными, если соблюдается условие (5/2/ ср) >0,1 (где 5 и Гср —толщина и средний радиус трубы). Пусть к толстостенной трубе с внутренним Гв и наружным Гн радиусами приложены внутреннее Рв и внешнее Рн давления коррозионных сред. Полагаем, что в процессе эксплуатации трубопровода эти давления постоянны во времени. Коррозионные среды вызывают равномерное растворение металла с внутренней и наружной поверхностей. Зависимость скорости коррозии от механических напряжений рассчитываем по формуле (20). Коррозионную активность сред, воздействующих на внутреннюю и наружную поверхности трубопровода, оценим соответственно скоростями коррозии (ненапряженного металла) Ив и Цц, которые считаются известными параметрами. [c.25]

Рср — среднее давление в данном участку трубопровода в атм. — освобождаемый в трубопроводе объем вследствие сжимаемости смазки в л. [c.163]

Установка вместо горелок ИГК блочных инжекционных горелок среднего давления (БИГ) повышает эксплуатационную надежность агрегата, проход вдоль фронта котлов освобождается от выступающих почти на 2 м горелок, арматуры и трубопроводов. [c.260]

Предложим свою интерпретацию механизма разрушения поршня с помощью байпасной трубы, воспользовавшись схемой на рис. 6.6.6.10. При устойчивом гребневом режиме транспортирования газ движется по двум параллельным трубам, однако расход газа через байпасную трубу существенно меньше. При возникновении поршня возникает и перепад давления на его границах, что сразу увеличивает расход газа через байпасную трубу между соответствующими отверстиями (на рис. 6.6.6.10 переток газа через отверстия показан стрелками). Это не позволяет снизить скорость газа в транспортном трубопроводе, не позволяет выпасть материалу из потока и, следовательно, исключает дальнейший рост поршня при его скольжении. Однако, и это главное, длина поршня не может превысить расстояние между отверстиями. Это следует из рис. 6.6.6.10 — справа от точки О давление в трубопроводе меньше давления в байпасной трубе. Следовательно, при продвижении поршня мимо среднего отверстия газ будет поступать в поршень и разрушать его. [c.493]

Задача об определении несущей способности цилиндрических оболочек авторами [265, 269, 277] решалась в предположении геометрической линейности при малых прогибах. В нелинейной постановке (перемещения и давление не связаны линейной зависимостью) эта задача рассматривалась в [92]. Нагружение колен в результате самокомпенсации за предел упругости трубопроводов среднего диаметра (220 мм) рассматривается в [216]. [c.328]

Средний расход воздуха для получения 1 кг озона составляет 72 нм . Давление воздуха перед озонаторами зависит от способа смешения озонатор-ного воздуха с водой и его потерь в трубопроводах. Расчетное давление воздуха, м вод. ст., при расстоянии озонаторов от места ввода озона в воду да 20 м принимают равным [c.791]

Пример. Рассчитать перепад давления в вакуумной линии (внутренний диаметр трубопровода 0,203 м, длина 3,05 м) с пропускной способностью 11,11 10- кг водяного пара в секунду при среднем давлении 40 к/л (0,3 мм рт. сг.) и температуре —10° С. [c.607]

Трубы бесшовные, как наиболее качественные, используются для трубопроводов ответственного назначения сварные трубы применяют при низких и средних давлениях. [c.44]

Для всех ацетиленопроводов, работающих под давлением до 0,1 кг/см , а также для коммуникационных трубопроводов среднего давления их диаметр не ограничивается. Линейные ацетиленопроводы, работающие под давлением от 0,1 до 1,5 кг1см , должны иметь внутренний диаметр, не превышающий 50 мм. [c.211]

С уменьшением вс.тчины потока Q = РУ переход от турбулентного потока к вязкостному происходит довольно быстро в пределах области, указанно соотношениями (1.41а) и (1.416). Более того, переход зависит от произведения Р , но не от давления или объема протекающего газа в отдельности. С другой стороны, переход от вязкостного потока к молекулярному зависит только от давления. Как будет показано в следующем пункте, для круглого трубопровода, среднее давление в котором равно Р, условие перехода от вязкостного потока к молекулярному выражается следующим образом поток вязкостный, если [c.34]

На рис. 217 показано линзовое уплотнение трубопроводов среднего давления (250—300 атм). На концах соединяемых труб делается срез под углом 20° и поверхность среза шлифуется. Линза I устанавливается менаду двумя концами труб, которые стягиваются болтами при помощи навинченных фланцев. Самоуплотняемость такого соединения повышается при повышении внутреннего давления в трубопроводе. [c.360]

Перевозный бункер 3 служит для загрузки карбида кальция в генераторы 2. Гидравлические затворы 1 предназначены для предупреждения повышения давления в газообразователях выше предельно допусгимого. Через водяной затвор низкого давления 12 ацетилен засасывается газодувкой 11, в которой сжимается до среднего давления. Сжатый ацетилен, пройдя через холодильник 10, водяной затвор среднего давления 8 и влагосборник 7, поступает на потребление в трубопровод среднего давления. [c.13]

Сталь 12МХ применяется для изготовления трубопроводов установок высокого и среднего давления, аппаратуры, работающей при высоких давлениях и температурах до 540 °С. [c.187]

Задача III. 6. Серная кислота (р = 1840 KzjM , ц = 25 спз) в количестве G = 4540 кг/ч перекачивается по трубопроводу длиной 30 м и внутренним диаметром 25,4 мм в резервуар, расположенный на высоте 13 м. Определить давление жидкости перед входом в трубопровод. Средний размер выступов шероховатости принять е = 0,05 мм. [c.92]

Таким образом, применение полых полимерных защитных оболочек с большей степенью вероятности позволяет исключить загрязнение окружающей среды и потери продукта при авариях трубопроводов. Учитывая, что стоимость одного погонного метра оболочки для защиты трубопроводов низкого и среднего давления различных диаметров (от 102 мм до 406 мм), исходя из структуры цен на основные полимерные материалы на мировых рынках (табл.12), находится в пределах 5 30, а ущерб от одной аварии часто достигает иескольких миллионов долларов, защитная оболочка может служить эффективным инструментом повышения безопасности 1рубопроводного транспорта. [c.46]

Испытания усталостную прочность фильтра в сборе при пульсирующем давлении проводятся на лабораторной установке (рис. 86) по методике ИОЭ 4020/1-79. Цель таких испытаний - определение механической прочности фильтра при пульсирующем давлении, возникающем в условиях пуска-остановки двигателя. Испытательная установка должна обеспечивать пульсирующее давление жидкости, подаваемой в фильтр. По методике ИСО 4020/1-79 диапазон изменения давления в фильтре должен изменяться в течение 0.18 с от нуля до полутф-ного среднего давления в трубопроводе высокого давления и выдер-живапся беи затем через 1 с давление должно уменьшаться до нуля. Черег 3 с цикл повторяется. За время испытания фиксируются отказы фильтра и их вид. [c.195]

В блоке 3 определяются среднее давление / ср=(Р55-Ьрдоп)/2 средняя плотность р = р(рср, 7 ) средняя вязкость х = ц(рср, Ts) средняя теплоемкость С=С(рср, Г ) параметр i = g p , внутренний диаметр трубопровода 0 1, е) =Л ар(1) =26 ( , е) коэффициент теплопередачи Кв = Кз(Овар 1)), коэффициент гидравлического сопротивления [c.282]

Однако основными недостатками вертикальных щелевых горелок являются следующие. 1. Горелки практически работают на среднем давлении газа до 3000 мм вод. ст., не используя при этом энергии газа для подсоса необходимого количества воздуха. Очевидно, что при наличии газа среднего давления более целесообразно применение горелок иня екциоиного типа, позволяющих отказаться от механической подачи воздуха и обеспечивающих в определенных пределах автоматически необходимое нропор-ционирование количеств газа и воздуха, поступающих через горелку в топку при различных режимных нагрузках. 2. Вертикальные щелевые горелки в основном предназначены для установки па боковых стенках топок, однако они выступают за габариты котла на 420—670 мм. При обычных расстояниях между котлами 2,0 м и установке горелок рабочий проход составляет всего 1160— 660 мм, если даже не учитывать выступающие части арматуры и трубопроводов. [c.184]

Если перекачка газов по трубам происходит при малых относительных неренадах давления (имеется в виду перепад Ар между начальным и конечным сечениями трубы, отнесенный к среднему давлению), то можно пренебречь сжимаемостью газов, т. е. считать удельный вес транспортируемого газа неизменным но всей длине трубопровода. В этом случае расчет газопроводов принциниально не отличается от расчета трубопроводов для несжимаемых жидкостей. [c.827]

После поглощения избытка жидкости давление в колпаке возрастает до Рмакс. а после его отдачи падает до р . Обозначив среднее давление через рср. можно определить степень неравномерности давления в колпаке б = (р ццс Рыт)1рыикс- Средний объем воздуха в колпаке при изотермическом изменении его состояния составит / /б. Опыт показывает, что движение жидкости в нагнетательном трубопроводе достаточно близко к равномерному при б = 0,02—0,05 (меньшее значение б для длинных трубопроводов), а во всасывающем трубопроводе — при 6 = 0,05—0,1, [c.110]

При гидравлическом расчете трубопроводов для подачи газовых составов различают два случая течение при относительно малых перепадах давления и течение при больших перепадах (перепад Дртр в начальном и конечном участках, трубопровода, отнесенный к среднему давлению). [c.312]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология