Матрица коэффициента удельного

Одна из наиболее простых матриц, лишь качественно задающая связи между выпуском продукции и затратами на выпуск, предложена в [70], где она названа матрицей связи однако поскольку чаще так называют матрицу коэффициентов удельного выхода А [см. далее формулу (1У.14)Т, мы здесь не будем нарушать эту более принятую терминологию и назовем рассматриваемую матрицу знаковой. Столбцы матрицы соответствуют получаемым промежуточным и конечным продуктам, которые расходуются при производстве продукта данного столбца или получаются одновременно с ним. В первом случае элементом матрицы является знак плюс , во втором — знак минус . Пример структуры ХТС приведен на рис. 1У-2 знаковая матрица для этой схемы имеет вид [c.79]

Коль скоро в основу общей модели химико-технологической системы кладется статическая линейная элементарная модель, общая модель ХТС также оказывается линейной, и матрица коэффициентов удельного выхода А в ней не зависит от входных переменных у заметим, впрочем, что это не означает постоянства элементов матрицы А возможна также модель с переменными коэффициентами, которую мы охарактеризуем в разделе 1 главы V. [c.80]

Пусть / — вид субстанции у — тип движущей силы, вызывающей ее поток — вектор удельных потоков субстанций, содержащий I элементов Aj— вектор движущих сил переноса, содержащий ] элементов A j — матрица коэффициентов пропорциональности, содержащая /-у элементов. Тогда [c.66]

Неравномерность подвода тепла к параллельным каналам. Предшествующее обсуждение касалось преимущественно течений в одиночных каналах. В случае применения этих соотношений к теплообменной матрице с множеством параллельных каналов необходимо учитывать возможную разницу в подводе тепла между параллельными каналами, соединенными общими коллекторами. О влиянии такой неравномерности подвода тепла можно составить ясное представление, анализируя график на рис. 5.24, который иллюстрирует существующие условия в современном прямоточном парогенераторе, рассчитанном на давление 112 атм. Использована исходная кривая для отношения удельных объемов, равного И, т. е. для (у" — о ) и = 10 (см. рис. 5.21), когда подогрев эквивалентен 10% тепла испарения. График построен таким образом на исходной кривой с рис. 5.21 взяли точку с относительным расходом 1,0 и начали скользить вдоль кривой для 100%-ного содержания жидкости при этом на каждом расстоянии расход изменялся в число раз, равное изменению интенсивности подвода тепла относительно исходной кривой. Анализируя эти кривые, можно прийти к заключению, что при наличии неравномерности подвода тепла к каналам, работающим параллельно с одинаковыми потерями давления, статическая неустойчивость течения не должна возникать. Но некоторые каналы будут давать избыточное количество перегретого пара, в то время как другие будут подавать смесь пара и воды. Несмотря на то, что течение будет устойчивым, будет происходить перегрев стенок некоторых каналов частично ввиду повышенной температуры пара и частично ввиду более низкого местного коэффициента теплоотдачи. Поскольку избыточно перегретый пар генерируется в каналах с большим тепловым потоком, разность температур стенки канала и пара будет более высокой в горячих каналах. Два этих эффекта в совокупности могут привести к перегреву отдельных каналов до 100—150° С. [c.114]

Полный расход рассчитывают исходя из тепловой нагрузки теплообменника, прироста (или падения) температуры жидкости и удельной теплоемкости воды и воздуха. Результаты приведены в 29-й строке таблицы. Необходимое число параллельных каналов для воды определяют путем деления полного расхода воды на расход воды через одну трубу. Полученное значение равно 13,2. Естественно, что количество каналов — целое число, поэтому в таблице приведено значение 13. Полное сечение матрицы на входе с воздушной стороны получают делением полного расхода воздуха на удельный расход воздуха на единицу площади (15-я строка) и на относительную долю полного сечения, свободную для прохода воздуха. Требуемую величину теплообменной поверхности получают как частное от деления полной тепловой мощности на коэффициент теплопередачи и среднелогарифмическую разность температур. Длину [c.222]

Коэффициент упругого расширения находят следующим образом. Определенное количество кокса после размельчения до стандартных размеров частиц высыпают в специальную матрицу и прессуют. По достижении требуемого удельного давления замеряют высоту к спрессованного столбика кокса. Испытание при этом давлении продолжается 5 мин. Затем давление полностью снимают и снова замеряют высоту /22 столбика кокса. Коэффициент упругого расширения (в %) рассчитывают по формуле [c.193]

Каждую фракцию испытывали отдельно. Для этого 20 г кокс л высыпали в матрицу прибора, описанного в Трудах ГрозНИИ [Г . Затем на прессе производили давление при помощи плотно пригнанного пуансона со скоростью подачи плунжера 11 мм/ мин. По достижении требуемой величины удельного давления замеряли высоту спрессованного столбика кокса и выдерживали в таком положении прибор 5 мин. После этого нагрузку на пуансон полностью снимали путем поднятия плунжера пресса. Увеличение высоты столбика кокса после снятия нагрузки, выраженное в процентах по отношению к высоте в момент максимального давления, называется коэффициентом-обратного расширения [c.92]

Коэффициент упругого расширения находят следующим образом. Определенное количество кокса после размельчения до стандартных размеров частиц высыпают в специальную матрицу и прессуют. По достижении требуемого удельного давления замеряют высоту спрессованного столбика кокса. Испытание при этом давлении продолжается в течение 5 мин. [c.67]

Опыт показал, что для удовлетворения специальным требованиям, предъявляемым при проектировании транспортных газотурбинных установок (главными из которых являются обеспечение низкого удельного веса и малого объема), необходимо применить развитые поверхности теплообменных матриц, имеющих большую площадь поверхности теплообмена, т. е. приходящуюся на единицу объема. Конечно, у таких матриц есть свои недостатки каналы малого сечения легко засоряются, их очень трудно чистить. Однако использование рекуператора имеет смысл только в том случае, если его конструкция легка и компактна таким образом, иного решения, которое позволило бы обойтись без каналов малого сечения, не существует. (Одна из применяемых поверхностей теплообмена показана на рис. 1.21.) Каналы в таких матрицах очень малы, эквивалентный диаметр равен 1,27—5,08 мм, так что значение числа Рейнольдса лежит в интервале от 100 до 1000. Однако коэффициент теплопередачи благодаря малому эквивалентному диаметру канала достаточно высок, а эффективность ребер даже в том случае, если они изготовлены из тонкой листовой нержавеющей стали, высока благодаря малой высоте ребра. [c.193]

Результаты экспериментального определения изменения температуры расплава находятся в удовлетворительном согласии с этими теоретическими кривыми . Разумеется, конструкция матрицы (или, в более общем смысле, давление в головке) также имеет большое значение (см. маленький график, расположенный в правом верхнем углу рис. 2, где изображены три температурные кривые, каждая из которых относится к своему значению коэффициента сопротивления К)- Влияние головки будет рассмотрено ниже. Другой интересный график получится, если построить зависимость температуры от удельной мощности привода (рис. 3). [c.16]

X, У — отношение коэффициентов проводимости матрицы и наполнителя и композиционного материала и наполнителя соответственно а, Ь — линейные размеры с—удельная теплоемкость /—коэффициент распределения (ориентации) к — характерный линейный размер 6 — коэффициент теплопроводности [c.284]

Обычно в литературе описываются два основных подхода к анализу эффективной тепло- и электропроводности композиционных материалов, состоящих из непрерывной полимерной матрицы и волокнистого армирующего наполнителя. Первый и наиболее простой подход основан на допущении о том, что композиционный материал можно рассматривать как систему сопротивлений. Такой подход является универсальным для любого явления проводимости и буква к обозначает любой коэффициент проводимости — коэффициент теплопроводности, удельную электропроводность, коэффициент диффузии и диэлектрическую постоянную или диэлектрическую проницаемость. [c.288]

В формулах (П.2) — (П.4) приняты следующие условные обозначения О — масса одной таблетки, кг N — количество матриц в роторе т — количество гнезд в матрице к — коэффициент кратности таблетирования (А = 1 2 3 или 4) п — количество оборотов ротора, эксцентрикового вала, или число ходов машины в 1 мин Р — усилие машины, к р — удельное давление таблетирования для выбранного материала, н/м к — глубина загрузочной камеры матрицы, л р — плотность таблетированного материала, кг/л . [c.47]

Коэффициенты КТ и КХ учитывают отношения произведений минимальных величин к максимальным, что вносит неопределенность, так как обменная емкость образцов при нагревании всегда уменьшается, а при облучении и воздействии окислителей может уменьшаться, оставаться неизменной или даже возрастать в зависимости от интенсивности деструкции матрицы и образования новых (например, карбоксильных) функциональных групп. Коэффициент влагоемкости и удельный объем ионита после опыта также могут изменяться в сторону уменьшения или увеличения. Таким образом, числитель может характеризовать как исходные свойства ионитов, так и свойства их после испытания. [c.31]

Фактически диаметры пор изменяются в очень широких пределах— от 10 А и менее до 300А. Для цеолитсодержащих катализаторов удельная поверхность, удельный объем пор и средний их диаметр в значительной степени характеризуют пористую структуру матрицы. В границах диаметров пор алюмосиликатов и условий их работы диффузия всегда идет в области Кнудсена, коэффициент диффузии пропорционален диаметру пор и увеличение среднего диаметра пор повышает эффективность катализатора. [c.215]

В связи с этим необходимо выявить зоны с высокими остаточными запасами, вьщелить геологические факторы, влияющие на полноту выработки запасов, оценить структуру остаточных запасов и разработать направления по возможному повышению эффективности существующей системы заводнения с целью воздействия на остаточные запасы с ухудшенной геологической структурой. Для решения поставленной задачи в работе предложен комплексный подход, который основывается на построении двух моделей геологической и технологической. Поскольку по объекту отмечается высокая степень геологической неоднородности, первая модель решает задачу определения множества факторов геологической неоднородности как на макро-(площадь, залежь), так и на микро-уровне (скважина, пласт, проплас-ток), в целом определяющих состояние и степень выработки продуктивного пласта путем расчета данных параметров по скважинам и построением соответствующих карт и матриц. Вторая модель решает задачу определения состояния и эффективности выработки запасов. Для этого проведены расчеты удельных балансовых запасов нефти, коэффициентов извлечения нефти по скважинам, удельных остаточных запасов нефти, а также ряда технологических параметров, характеризующих эффективность нефтеизвлечения, построены соответствующие карты. Наложение этих двух моделей с анализом построенных карт и проведением статистических исследований множества параметров позволяет в комплексе определить влияние рассматриваемых геологических признаков на эффективность выработки запасов, оценить состояние и структуру остаточных запасов и дать [c.77]

Можно предположить, что процесс поглощения пластификатора протекает в две стадии на первой происходит проникновение пластификатора внутрь частицы за счет капиллярных сип, а на второй -диффузия пластификатора в матрицу ПВХ [219]. С учетом того, что пластификатор практически полностью смачивает ПВХ и обладает незначительной вязкостью при 60 °С, можно считать, что общая скорость поглощения пластификатора лимитируется второй стадией и определяется коэффициентом диффузии пластификатора и удельной поверхностью зерна полимера. Таким образом, время поглощения будет определяться временем диффундирования (50 - а ) граммов пластификатора. В работе [136] значение Тпп найдено в виде [c.53]

КК 4 с волокнами карбида кремния. При практически равной прочности эти ККМ имеют преимущества перед аналогичными материалами с углеродными волокнами - повышенную стойкость к окислению при высоких температурах и значительно меньшую анизотропию коэффициента термического расширения. В качестве матрицы используют порошки боросиликатного, алюмосиликатного, литиевосиликатного стекла или смеси стекол. Волокна карбида кремния применяют в виде моноволокна или непрерывной пряжи со средним диаметром отдельных волокон 10 - 12 мкм ККМ, армированные моноволокном, по-лу чают горячим прессованием слоев из лент волокна и стеклянного порошка в среде аргона при температуре 1423К и давлении 6,9МПа. Керамический композит Si-Si , получаемый путем пропитки углеродного волокна (в состоянии свободной насыпки или в виде войлока) расплавом кремния, может содержать карбидную фазу в пределах 25 - 90%. Механические характеристики ККМ увеличиваются с ростом содержания Si . ККМ с волокнами углерода и карбида кремния обладают повышенной вязкостью разрушения, высокой удельной прочностью и жесткостью, малым коэффициентом теплового расширения. [c.159]

В разделе 1 главы IV были введены понятия режима по мощности и режима по преобразованию, причем под последним понимался полный набор значений коэффициентов связи — матрица связи внешних потоков элементарной модели = . Такое формальное представление режима по преобразованию включает и режимы блока полунепрерывного типа, т. е. блока с переменной номенклатурой входов и выходов, поскольку приравнивание удельного выхода нулю экивалентпо исключению /-го выходного потока из полного списка выходных потоков /а аналогичным образом, приравнивание нулю удельного расхода (расходного коэффициента) эквивалентно исключению -го входного потока из полного списка входных потоков к-то блока. [c.113]

Тонкопленочные резисторы. Тонкопленочные резисторы относительно нечувствительны к шероховатости поверхности до тех пор, пока она не превышает толщины пленки. Материалами для подложек, используемых для этой цели, являются стекла, полированный плавленый кварц, кера-.мика и монокристаллические пластины. Сравнение нихромовых пленок, осажденных на спеченную керамику и стекло, показывает, что на более грубых поверхностях получаются пленки с большим сопротивлением на квадрат, меньшими температурными коэффициентами сопротивления и худшей стабильностью во время термического старения [16—18]. Подобно ведут себя кремниевые пленки, осажденные па только что приготовленную окись алюминия [19]. Данные, иллюстрирующие влияние шероховатости на удельное сопротивление нитрида тантала, приведены в табл. 7. Данные Брауна [20] и Коффмана и Тэнауера [21] в табл. 7 дают хорошее совпадение и показывают растущее влияние шероховатости поверхности на удельное сопротивление. Более детальное исследование на подложках с высоким отношением стеклообразной фазы к кристаллической позволило установить, что форма кристалла, отношение стеклянной матрицы к кристаллическому веществу и плотность кристаллитов оказывает более сильное влияние на поверхностное удельное сопротивление, чем шероховатость, измеренная профилографом [21]. [c.514]

Удельное набухание выражают в следующих единицах г НаО/г сухого ионита (р), г НзО/г матрицы (р ), г . 11лг-эт ионита (рэ) или кж.оль НзО/жг-э/св ионита (р = 55 Рд), мл набухшей смолы/г сухой смолы (роб). М.Л набухшей смолы/л уг сухой смолы (коэффициент набухания б)- Ниже приведены соотношения между ними [c.22]

В предыдущих главах учебника были рассмотрены условия равновесия фаз в системах, где по крайней мере одна из фаз находится в твердом состоянии. Однако с практической точки зрения нас обычно интересуют характеристики не только состояний (описываемые термодинамическими соотношениями), но и процессов, связывающих эти состояния. При этом процессы в твердофазных материалах имеют ряд важных отличий от процессов в жидкостях или газах. Эти отличия связаны прежде всего с существенно (на несколько порядков) более низкой скоростью диффузии в твердых телах, что препятствует усреднению концентрации компонентов в системе и, таким образом, приводит к пространственной локализации протекающих процессов. Пространственная локализация в свою очередь приводит к тому, что в наблюдаемую кинетику процессов вносит вклад как удельная скорость процесса (или коэффициент диффузии), так и геометрия реакционной зоны. Такие определяемые геометрическими факторами особенности твердофазных процессов называют топохими-ческими. Кроме того, поскольку обсуждаемые превращения пространственно локализованы, их скорость может определяться как собственно процессами на границе раздела фаз реакционный контроль), так и скоростью подвода к этой границе какого-либо из компонентов или отвода продукта(ов) диффузионный контроль). Эти случаи для простых систем, для которых выполняются модельные предположения, могут быть идентифицированы в эксперименте по виду временной зависимости степени превращения. Еще одна особенность фазовых превращений в твердых телах связана с тем, что образование зародыша новой фазы в твердой матрице вызывает появление в последней упругих напряжений, энергия которых в ряде случаев должна учитываться при рассмотрении термодинамики этих превращений. [c.173]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология