Кривые критической нагрузки

Методом ступенчатого нагружения на четырехшариковом ап-парате были получены данные о высокой износостойкости твердых смазочных покрытий, содержащих дисульфид молибдена. Они в зависимости от состава и толщины различались уровнем кривой нагрузка—износ и величиной критической нагрузки Р . [c.315]

Прежде всего обращает на себя внимание характер термомеханических кривых (в координатах деформация — температура сокращения с напряжением в качестве параметра), представленных на рис. 9. Сокращение обусловлено плавлением спиральных кристаллических участков. Видно, что оно представляет собой истинный фазовый переход 1-го рода, без какого бы то ни было размазывания по температурной шкале. Во-вторых, что даже еще более существенно, видно, как с повышением нагрузки уменьшается величина деформации (сокращения) п повышается температура перехода, что полностью соответствует термодинамическим принципам, очерченным выше. Экстраполируя семейство кривых, изображенных на рис. 9, к нулевой деформации, мы можем определить некоторую критическую температуру, которой должна соответствовать критическая нагрузка, сохраняющая длину нагреваемого образца неизменной. Результаты такой экстраполяции изображены на рис. 10(2,6. Но прежде обратим внимание на кривую изометрического нагрева волоконец. Разумеется, мы не можем довести ее до критической температуры. Однако, будучи перевернутой , т. е. представленной в координатах температура — внутреннее напряжение (рис. 10в), она в точности совпадает с термомеханической кривой в координатах температура плавления — внешнее напряжение (рис. 106), легко получаемой из рис. 9. Таким образом, мы убеждаемся в полной эквивалентности [c.60]

Таким образом, можно ждать, что переход через критическую нагрузку вызовет изменение знака деформации и соответственно — понижение температуры плавления. Это подтверждается и рис. 11, представляющим собой полную фазовую диаграмму коллагена, разумеется, в чистой воде . Любая точка на этой диаграмме, расположенная под асимметричной колоколообразной кривой, соответствует упорядоченному кристаллическому состоянию коллагена, а выше этой кривой — неупорядоченному. [c.64]

В работе [19] явления, наблюдаемые при отслаивании, сравниваются с процессами, происходящими при растяжении полимеров и в особенности гетерогенных систем. При растяжении таких систем контакты между фазами постепенно разрушаются. Однако из-за недостаточной разрешающей способности испытательного устройства зафиксировать снижение нагрузки при разрушении каждого контакта не удается, кривая нагрузка — удлинение продолжает подниматься вверх. Но если бы но достижении определенной критической нагрузки почти все контакты разрушились одновременно, напряжения снизились бы. И действительно, в некоторых случаях удается наблюдать такое снижение напряжения при растягивании гетерогенной системы (рис. У.З). [c.218]

Неустойчивость в условиях длительного нагружения при ограниченной ползучести соответствует предельной точке А на кривой 2 при некотором значении д = д р, меньшем критического значения р на бифуркационной кривой мгновенного нагружения (см. рис. 5.6). Нагрузку кр называют длительной критической нагрузкой. [c.176]

При трении скольжения износ металлов в топливах прямо пропорционален объемной температуре топлива примерно до 120°С. При более высокой температуре намечается перегиб кривой, и скорость нарастания износа с повышением температуры снижается. Критическая нагрузка схватывания металлов с повышением температуры топлива уменьшается. [c.187]

Полные эфиры повышают критическую нагрузку, выдерживаемую маслом, незначительно — на 20—30 кГ (рЯс. 1, кривые 3, 4, 5), причем [c.56]

Теоретические кривые фиг. 18 поясняют общеизвестный факт быстрого ухудшения качества пара с превышением критической нагрузки. Заметим, что полученные зависимости влажности пара от Dv/V принципиально отличаются от сделанных некоторыми исследователями [1, 8, 37] выводов по этому вопросу. [c.66]

Кривые деформирования при сжатии армированных пластиков показаны на рис. 7. Перелом кривых деформирования, наблюдаемый при растяжении, при сжатии почти незаметен . Модуль упругости при сжатии равен или несколько больше модуля упругости при растяжении, за исключением материалов, армированных стекломатом и хлопчатобумажной тканью. Вследствие начального искривления волокон и их тенденции к потере устойчивости армирование тканью лри сжатии менее эффективно, чем при растяжении. На рис. 7 приведены также значения касательного модуля упругости для определения критической нагрузки этих пластиков. [c.31]

Результаты испытаний представлены на рис. 1 и 2, где по оси абсцисс отложена осевая нагрузка, а по оси ординат — диаметры пятен износа на нижних шарах, и в табл. 2. Вязкие и средневязкие нпф масел и их экстрактов при испытании в воздухе ведут себя одинаково независимо от происхождения. Маловязкие нпф типа масел МК-8 дают двухступенчатую кривую износ — нагрузка . Критические нагрузки заедания фракций, различающихся по вязкости приблизительно в 10 раз, близки по величине (табл. 2). [c.180]

Благодаря повышенным износам в кислороде и его действию при работе критические нагрузки оказались выше, чем в аргоне. Однако наиболее важным является то, что в кислороде все нпф оказались практически равноценны. Поэтому кривые износ — нагрузка для них получились на рис. 1 в виде заштрихованной полосы. [c.180]

В нашем случае такие типичные поверхностно-активные вещества совершенно не понижали износ при трении. Общий характер кривых износ— нагрузка , полученных для масла, содержащего олеиновую и стеариновую кислоты и метиловый эфир стеариновой кислоты, оставался таким же, как и для чистого (без присадок) масла. Критические нагрузки для образцов масла с указанными присадками составили 60—73 кГ, а для чистого масла 69 кГ, что лежит в пределах точности определений. [c.235]

Результаты испытаний в минеральном масле, приведенные в табл. 1 и 2, а также на рис. 1, показывают, что все испытанные соединения увеличивают критическую нагрузку масла Рк чистого масла 85 кГ, диаметр пятна износа нижних шаров 0,88 мм-, рис. 1, кривая 1) и могут рассматриваться как присадки, предотвращающие схватывание поверхностей трения и уменьшающие износ при нагрузках ниже критических. Вместе с тем следует отметить высокий износ шаров при критических и более высоких нагрузках (см. рис. 1). [c.56]

При испытаниях растворов присадок в диоктилсебацинате (Р = 120 кГ, диаметр пятна износа нижних шаров 1,83 мм рис. 2, кривая 1) присадки также оказались эффективными увеличение критической нагрузки во всех случаях составляло 30—65 кГ (табл. 1 и 2, рис. 2). [c.57]

В табл. 7. 16 и 7. 17 помещены данные испытаний масел товарного ассортимента на двух конструктивно различающихся четырехшариковых машинах трения. Наиболее плохими противоизносными свойствами обладают трансмиссионные автотракторные масла, причем свойства летнего и зимнего сортов мало различаются между собой. Автомобильное трансмиссионное масло по ВТУ 401—51 (смолка) имеет несколько большее значение критической нагрузки (/ кр) и значительно меньшую величину скорости износа (Уд)-Однако тангенс угла наклона кривой этого масла в координатах скорость износа — нагрузка больше, чем трансмиссионных автотракторных масел. Поскольку до нагрузок 100—110 кГ скорости износа шаров при применении масла по ВТУ 401—51 по сравнению с трансмиссионными автотракторными маслами меньше, износ агрегатов трансмиссии на этом масле в условиях эксплуатации снижается. [c.419]

Метод [81 основан на определении для каждого масла зависимости критической нагрузки Р, (при испытаниях на четырехшариковой машине трения), вызывающей заедание шаров, от вязкости масла при температуре опыта Проводя испытание в достаточно широком интервале температур, строят зависимость Ig y(von + 0,8) = ЦРк), экстраполируют полученную зависимость до значения Р = О и находят v p, т. е. значение пязкости масла, при котором любая сколь угодно малая нагрузка вызывает заедание шаров. Зная величину и имея кривую зависимости вязкости масла от температуры, находят величину критической температуры масляной пленки. [c.250]

Типичная кривая изменения от нагрузки представлена на фиг. 2. Как видно из кривой, при повышении концентрации раствора ( котловой воды ) до определенной величины критическая нагрузка остается без изменений. При дальнейшем росте концентрации наблюдается резкое снижение этой нагрузки вплоть до величиныв несколько раз меньшей [c.30]

Результаты опыта приведены иа фиг. 6 (кривая 6). Критическая нагрузка определилась величиной 3600 кгЫас. Для сравнения на фиг. 6 приведены результаты исследований работы в одинаковых условиях наклонных щитов (кривая а). [c.126]

Гипотеза о двухфазном строении подверглась критике со стороны Гатчека [55] с других позиций. Рассмотрев геометрию модели двухфазного студня, он нашел, что при деформации такой системы на кривой удлинение— нагрузка должен появиться минимум при степени растяжения около 2,52. Таким образом, как следует из его расчетов, напряжение должно возрастать лишь до тех пор, пока структура будет растянута не выше указанной степени, а затем снижаться, что, как считал Гатчек, противоречит эксперименту. Не касаясь деталей расчетов, отметим, что в рассуждениях Гатчека имеется принципиальная ошибка, которая заключается в том, что любая структура, если ее деформация основана на изгибе пространственных элементов, а не на их растяжении, не может быть деформирована более чем вдвое от ее исходной длины. Поэтому критическое значение 2,52 просто не достигается. [c.136]

Во время испытаний ни с одной из нагрузок при любых исследовавшихся скоростях не возникало центрифугирования — это довольно важный факт, так как указывает на над( жность мокрого самоизмельчения при сверхкритических скоростях. После того как на кривой, соответствующей нагрузке 2800 кГ, была зарегистрирована самая высокая точка (точка Е) и скорость мельницы была увеличена до величины, несколько большей, чем 150% критической, тепловое реле прекратило подачу энергии и мельница остановилась. Так, опыты при больших скоростях не могли быть проведены. Нельзя считать, что указанная точка соответствует максимально возможному потреблению мощности. [c.368]

В присутствии эфиров фосфорной кислоты (см. рис. 1) критическая нагрузка, выдерживаемая маслом до наступления схватывания (заедания) поверхностей трения, значительно повышается. Так, критическая нагрузка Для масла составила 80 кГ, а для раствора диэтилизоамилового эфира фосфорной кислоты — 120 кГ (кривая 2). Еще большие нагрузки (порядка 220— 230 кГ) выдерживает масло с эфирами, содержащими трихлорметильную группу (кривые 3—б) при этом изменение длины алкильных радикалов в алкоксигруппах или в грихлоралкоксигруппах практически не-влияет на величину [c.65]

Кривые деформирования при сдвиге для четырех стеклопластиков на основе полиэфирной смолы, армированной стекломатом и стеклотканями 112, 181 и 143, и для пластика на основе фенольной смолы, армированной хлопчатобумажной тканью, показаны на рис. 9. Наи-больпшм модулем сдвига обладает материал, армированный стекломатом модули сдвига стеклотекстолитов имеют почти одинаковое значение, среднее между модулем сдвига пластика из стекломата и из хлопчатобумажной ткани. Приведены также кривые касательных модулей упругости при сдвиге для определения критической нагрузки выпучивания при сжатии этих пластиков под углом 45° к направлению армирующих волокон. [c.34]

Преимущества присадки ЭЗ-5 перед другими видны ИЗ рис. 96, на котором показаны линии износа (при испытании на четырехшариковой машине трения) летнего нигрола с различными присадками. Здесь по вертикальной оси отложены логарифмы диаметра следа износа шаров, а по горизонтальной — логарифмы нагрузки на верхний шарик. Как видно, критическая нагрузка, вызывающая заедание шаров (соответствующая точкам перегиба кривых вверх), у масел с присадками значительно больше. Диаметры следов износа шаров при нагрузках выше критической уменьшаются. Последнее очень резко выражено у присадок ЭЗ-5 и сантопоид. [c.354]

На рис. 106 показано, как изменяется смазывающая способность масла при его загущении натриевым мылом (по данным Г. В. Виноградова и В. Д. Зеленского). По оси ординат здесь отложен логарифм диаметра пятна износа шарика в четы-рехшариковом приборе, по оси абсцисс—логарифм нагрузки на шарик. Кривая 1 получена для веретенного масла, кривая 2 для консталина, сваренного на этом масле. Видно, что при малых нагрузках консталин вызывает несколько большие износы, чем масло, на котором он сварен, что не имеет, однако, в подавляющем большинстве случаев практического значения. Критическая нагрузка, вызывающая заедание, характеризуется на этом графике переломом кривой. Заедание для консталина происходит [c.404]

ДЛЯ растворителей (рис. 1). При нагрузках выше критических, износы для растворов малоактивных сера-органических соединений типа алкилсульфидов могут быть выше, чем для растворителей (рис. 1, кривая 8). Для активных по отношению к стали соединений износы при тяжелых режимах трения небольшие, значительно ниже, чем для растворителя, и мало зависят от нагрузки (рис. 1, кривые 3,4). Для растворов сера-органических соединений и серы с повышением их концентрации в масле износы при заедчнии уменьшаются, критические нагрузки заедания при этом снижаются (рис. 1, кривые 2-7). [c.183]

Влияние концентрации щелочной среды на свойства пленок было исследовано в случае стали 45 по другой методике. Сущность ее заключалась в следующем. Через каждые 5 мтгнут испытаний на одной и той же лунке нагрузку постепенно увеличивали до появления задира- При определенной критической нагрузке, когда наступал задир, опыты прекращались. Величина критической нагрузки также характеризует свойства пленки. На рис, 4 пунктирной линией показана зависимость величины критической нагрузки от концентрации щелочи. Характер кривой критических нагрузок, нри которых происходит задир стали 45, аналогичен характеру криво11 удельных давлений, при которых п рекра-пшется рост лунки. [c.115]

При испытаниях в аргоне было обнаружено большое различие критических нагрузок и средних удельных давлений Р при этой нагрузке. Закономерности в смазочлых способностях фракций не обнаружено так, нпф № 1 экстракта МС-20 и масла A s различаются по вязкости приблизительно в 2 раза, а критические нагрузки для них были соответственно равны 60 и 20 кГ (рис. 1, кривые 2 и 9). Нпф № 3 экстракта МС-20 и № 1 масла МК-8 различаются по вязкости в 10 раз и имеют критические нагрузки, соответственно равные 43,5 и 34 кГ. По-видимому, в среде аргона, когда исключено окисление масла и металла, на смазочную способность сильно влияет состав и структура углеводородных сред. [c.180]

На рис. 5 в двойных логарифмических координатах изображена зависимость износа от нагрузки при различных скоростях скольжения в присутствии нафтено-парафиновой фракции (нпф) масла МС-20. Как видно из графика, ветви заедания (участки кривых износ—нагрузка в области нагрузок, превышающих критические) с увеличением скорости скольжения становятся все более пологими, а при ис= 9,24 м1сек увеличение нагрузки вызывает незначительное уменьшение износа. Это свидетельствует о том, что сталь в процессе жесткого режима трения (заедание) вырабатывает собственное износостойкое покрытие, причем интенсивность образования этого слоя возрастает с увеличением скорости. [c.232]

Весьма высокие критические нагрузки (210—230 кГ) выдерживает масло с добавками производных монометиламина и монобутиламина (рис. 1, кривая 10). Эти соединения содержат активный атом водорода аминогруппы. Аналогичное соединение (№ 7, табл. 2), но не содержащее активного атома водорода в аминогруппе, является менее эффективной присадкой. Роль активного атома водорода аминогруппы рассматриваемого типа присадок не вполне ясна и требует дополнительного изучения. Однако несомненно, что его присутствие повышает химическую активность соединения и способствует химическому модифицированию поверхности трения. [c.57]

По виду кривой можно полагать, что для plpxp— , т. е. для кипения при критическом давлении, величина критической нагрузки стремится к нулю. Но так как в этой точке и приближается к нулю, то [c.244]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология