Перепад давления в слое

Отсюда следует, что размер зерна катализатора может, хотя и не всегда, влиять на скорость реакции, отнесенную к единице его массы. Если диффузия протекает настолько быстро, что используется вся внутренняя поверхность, размеры зерна не бу-бут оказывать сушественного влияния на процесс, поскольку внешняя поверхность обычно невелика по сравнению с внутренней. Однако, если внутренняя диффузия оказывает существенное влияние на скорость реакции, то желательно уменьшить размеры зерна, по крайней мере, до величины, при которой перепад давлений в слое катализатора не станет чрезмерно высоким. [c.41]

Вследствие сжимаемости большинства промышленных осадков их удельное сопротивление зависит от перепада давления в слое осадка Ар с- Для инженерных методов расчета, полагая Дрос = = Ар, эту зависимость можно представить в виде степенного одночлена [c.86]

При отсутствии экспериментальных данных скорость начала псевдоожижения можно вычислить, пользуясь зависимостью между перепадом давления и скоростью потока ожижающего агента в свободном сечении аппарата, принимая перепад давления в слое эквивалентным весу содержащихся в нем твердых частиц (с учетом силы Архимеда). Для этого необходимо знать порозность слоя при минимальной скорости псевдоожижения (е ). Последняя зависит от формы и размера твердых частиц для частиц сферической формы может быть принято = 0,4. Попытки связать величину с фактором формы частиц оказались неудачными [c.44]

Если перепад давления в слое составляет значительную долю полного давления, а ожижающий агент сжимаем, то его скорость при движении через слой возрастает. Следовательно, верхняя часть слоя будет ожижаться при более низком объемном расходе ожижающего агента, чем нижняя. Некоторые исследователи рекомендуют придавать слою форму конуса, расширяющегося кверху, чтобы слой в целом ожижался при одинаковом объемном расходе ожижающего агента. [c.46]

Последнее выражение показывает, что перепад давления в слое высотой Н в точности уравновешивается обш им весом ожи-и ающего агента и твердых частиц в слое. Отсюда видно, что если вычесть гидростатический напор величина Ар не зависит [c.85]

На рис. 1-3 показана зависимость напряжения Хо и перепада давления в слое от часового расхода ожижающего агента. [c.234]

Уменьшение перепада давления в слое ниже уровня, соответствующего однородному псевдоожижению, наблюдается также в псевдоожиженном слое с каналообразованием. Однако подчеркиваемое некоторыми авторами сходство между фонтанированием и каналообразованием представляется недостаточно правомерным. Каналообразование при движении газа через слой, не сопровождается перемещением частиц и представляет собою нежелательное явление в псевдоожиженных системах. При фонтанировании, напротив, газовая струя обеспечивает перемешивание всего слоя и одновременно тесный контакт между твердыми частицами и газом. Каналообразование возникает в псевдоожиженных слоях очень мелких частиц фонтанирование же возможно только при использовании крупных частиц. [c.622]

Другие авторы полагают, что перепад давления в слое псевдоожиженной насадки может быть рассчитан по уравнениям для неподвижной орошаемой насадки, [c.677]

N — общее число элементов в газораспределительном устройстве ДРд — перепад давления в слое [c.715]

Рассчитываем перепад давления в слое адсорбента. [c.292]

Зависимость удельного перепада давления в слое колец из проволочной сетки (3X3 мм) от нагрузки при атмосферном давлении. [c.168]

Перепад давления в слое осадка и на фильтровальной перегородке Ар — Ру — р2 связан со скоростью фильтрации соотношением [c.328]

ВЗВЕШЕННОЕ СОСТОЯНИЕ. ПЕРЕПАД ДАВЛЕНИЯ В СЛОЕ И СКОРОСТЬ НАЧАЛА ВЗВЕШИВАНИЯ [c.15]

Здесь Лр — перепад давления в слое, н/ж X — коэффициент сопротивления, зависящий от величины Ке На — высота слоя, м ео — порозность слоя р< — плотпость среды, кг/ти ш, , — фиктивная скорость (скорость фильтрации), [c.439]

Таблица 2. Корреляции для перепада давления в слое, состоящем из цилиндрических частиц и колец Лессинга

Безразмерный перепад давления в слое с хорошим псевдоожижением, состоящем из частиц примерно одинакового размера с малым сцеплением, связан с приведенной скоростью (отнесенной к минимальной скорости, необходимой для псевдоожижения, и ). Соответствующая зависимость приведена на рис. 2. [c.155]

Об ухудшении работы катализатора судят по увеличению содержания метана на выходе, а для риформинга нафты — ароматических соединений в конечном газе. Этого можно избежать путем очистки исходного сырья от сернистых загрязнений, после чего катализатор будет вновь нормально работать через несколько дней. Восстановление активности может быть ускорено пропариванием катализатора — подачей водяного пара (без исходного сырья) в течение 12—24 ч. При риформинге высших углеводородов необходимо как можно скорее устранить отравление, так как оно может нарушить кинетический баланс между реакциями образования и удаления углерода и тогда углерод может откладываться на катализаторе. Последнее еще более усугубляет снижение активности, приводя к увеличению перепада давления в слое и в конечном счете к перегреву реакционных труб ри-формера. Хотя углерод может быть удален без ущерба для катализатора подачей пара, но, по возможности, необходимо избегать его образования. [c.104]

Влияние размера таблетки на перепад давления в слое [c.129]

Падение давления в слое таблеток катализатора возникает по двум причинам вследствие сопротивления течению газа через пространство между целыми свежими таблетками, а также вследствие сопротивления, обусловленного засорением этого пространства пылью и кусочками разрушенного катализатора. Естественно, что первый фактор, который вместе с геометрией слоя определяет перепад давлений в слое свежезагруженного катализатора, практически не [c.129]

Перепад давления в слое для данной скорости газа увеличивается при низких давлениях, т. е. он обратно пропорционален давлению. Расчетные объемы катализатора меньше при более высоких давлениях и, приблизительно, обратно пропорциональны давлению, возрастающему в степени 0,5. Следовательно, при низких давлениях требуются большие объемы катализатора, ири этом сопротивление слоя на единицу объема достаточно высоко однако при давлениях выше [c.130]

Перепад давления в слое пропорционален кубу высоты слоя и одновременно квадрату объемной скорости. При постоянном диаметре поперечного сечения слоя и скорости газа падение давления в слое пропорционально его высоте, так как объемная скорость обратно пропорциональна высоте слоя. Следовательно, перепад давления в слое небольших таблеток катализатора 15-5 будет таким же, как и для слоя больших таблеток (7,5x7,5 мм), который необходим для 9 [c.131]

Неравномерная засыпка и разрушение во время загрузки серьезно влияют на распределение газа и использование катализатора. Плотность засыпки в слое катализатора заметно влияет на порозность слоя, поэтому в слое одинаковых таблеток порозность может изменяться на 10% в зависимости от плотности засыпки. Если гранулы неодинакового размера или если имеются мелкие частицы, то изменения порозности могут быть значительно большими. Влияние засыпки на перепад давления в слое еще более заметно, поскольку [c.196]

Движущая сила газового потока Ар = сАрй уравновещи-вается перепадом давления в слое, который при вязкостном течении выражается зависимостью (П.34). Из этой зависимости имеем [c.108]

Фирма Union Oil of aliforraa опубликовала [10] результаты 27-месячного пробега установки гидрообессеривания мазута из смеси сернистых нефтей с использованием катализатора RF-11, имеющего гранулы с сечением трехлепестковой формы. С обеспечением высокой глубины удаления серы (87-94%) на катализаторе было переработано мазута 5,2 м /кг. Благодаря особой форме гранул и его поровой структуре катализатор характеризуется рядом преимуществ 1) большой емкостью по металлам при сохранении относительно высокой активности 2) меньшими размерами между поверхностью и наиболее удаленной точкой от поверхности в грануле, в результате наблюдается более эффективное использование гранул 3) меньшим перепадом давления в слое. [c.110]

Смесь сырья с водородсодержащим газом поступает через верхний штуцер в зону фильтрации, где в фильтрующем устройстве улавливаются продукты коррозии и механические примеси. В зоне фильтрации (рис. 197) установлена колосниковая решетка, покрытая сверху сеткой, на которую насыпан сначала слой фарфоровых шаров, затем слой отработанного катализатора и сверху еще слой фарфоровых шаров. На колосниковой решетке установлены распределительные стаканы. Конструкция обеспечивает движение паров и жидкости в слое в вертикальном и горизонтальном направлениях, что увеличивает возможность прохода среды при засорении слоя. Фильтрующее устройство опирается на балки, воспринима-юи ие силу от перепада давления в слое. [c.231]

Распределители ожижающего агента в основании слоя оказывают весьма существенное влияние на его структуру в целом. В идеальном случае распределительные устройства должны иметь пористую структуру, чтобы ожижающнй агент поступал че]рез множество мелких отверстий. Распределительные устройства с малым числом крупных отверстий характеризуются высокими скоростями в отдельных точках основания слоя, что приводит к значительному каналообразованию в слое. Если слой склонен к каналообразованию, то более равномерное псевдоожижение достигается при использовании распределительных устройств с высоким сопротивлением газовому потоку, при котором ожижающий агент почти равномерно вводится в нижнюю часть слоя, независимо от каких-либо нарушений равномерности структуры самого слоя. Для мелкодисперсного слоя перепад давления в распределительном устройстве должен иметь тот же порядок, что и перепад давления в слое. Установлено что наилучшая воспроизводимость скорости начала псевдоожижения достигается при использовании плоских пористых распределительных устройств расширение слоя в этом случае также происходит более равномерно. [c.41]

Автору, очевидно, остались неизвестными многочисленные работы по гидродинамике и массообменной способности аппаратов с турбулентным трехфазным псевдоожиженным слоем, опубликованные на протяжении последних 6—8 лет советскими и зар жными исследователями. Это, естественно, значительно сузило объем информации по рассматриваемому вопросу, изложенной в данной главе. С целью восполнения этого пробела мы приводим список наиболее важных опубликованных работ [8-22]. В последних содержится достаточно обширная информация по ряду аспектов рассматриваемого процесса режимы трехфазного псевдоожижения начало полного ожижения и его зависимость от скоростей потоков ожижающих агентов, их физических свойств, а также от размеров и эффективной плотности элементов насадки динамическая высота слоя и газосодержание перепад давления в слое пределы существования трехфазного псевдоожиженного слоя интенсивность циркуляции элементов насадки в слое величина межфазной поверхности продольное перемешивание массообменная способность аппаратов с трехфазным псевдоожиженным слоем в процессах физн- -ческой абсорбции, хемосорбции и ректификации бинарных Жидких смесей. [c.675]

Величина, равная сумме перепада давления в слое и произведения высоты слоя адсорбента на его насыпную плотность [АР+Ярад), не должна превышать предела прочности гранул адсорбента на раздавливание. [c.293]

Формирование неравномерного поля скоростей в фонтанирующем слое происходит под воздействием кинетической энергии подводимой извне газовой струи. В свою очередь, гидродинамическая структура фонтанирующего слоя оказывает воздействие на перепад давления газа в слое, а следовательно, и на подвод энергии со стороны газовой струи, т. е. гидродинамические характеристики слоя — поле скоростей частиц обрабатываемого материала и перепад давления в слое — связаны между собой. Эта физическая взаимосвязь и отражает энергетическое единство гетерофазной системы материал — газ . Задача состоит в том, чтобы ьскрыть это единство на основании теории диаграмм связи, формируя тем самым математическое описание гидродинамики фонтанирующего слоя. [c.256]

Средний перепад давления в слое АР д определяют из условия существования взвешенного слоя. Им является равенство сил гидродинамического давления и силы тяжести частиц (для системы Г—Т архимедовы силы малы и нет необходимости их учитывать). Отсюда условие равновесия для единицы площади слоя высотой Н может быть записано выражением [c.19]

Во всех случаях применения неподвижных слоев перепад давления является одним из основных факторов, определяющих стоимость их эксплуатации. На перепад давления в слое влия]ОТ скорость жидкости, ее плотность и вязкость, размер, форма и ориентация частиц, пористост . слоя, шероховатость поверхности и, возможно, наличие стенок. Для интерпретации экспериментальных данных развиты два основных подхода [c.152]

Универсальность постоянных 150 и 1,75 в уравнении Эргуна вызывает, однако, сомнение. В [13] проведены измерения перепада давления в неподвижном слое, заполненном цилиидрами диаметром 0,617 и высотой 0,488 мм, чему соответствует эквивалентный диаметр =-0,566 мм. Полученные данные почти иа 50% превышают значения, вычисленные по уравнению Эргуна. Авторы [14] также обнаружили, что уравнение Эргуна не позволяет корректно рассчитать перепад давления в слоях со случайной упаковкой, состоящих из сфер, цилиндров, колец и пластин. Тем не менее выражения типа предложенного Эргуном позволяют довольно хорошо описывать экспериментальные данные, если только для каждого типа частиц использовать свою пару констант. [c.153]

Рнс. 2. Перепад давления в слое из несферических частиц. Сплошные кривые взяты из [14], штрихиунктирная — из ll7l тип упа-КОВКИ слоя, который использовался в эксперименте, указан на рисунке [c.153]

Приведенные выше формулы позволяют рассчитать перепад давления в слоях со случайной упаковкой из сферических частиц. Одиако их применение для слоев из частиц иной формы может привести к серьезным погрешностям. На рис. 2 показаны экспериментальные данные и аппроксимирующие их прямые для цилиндрических частиц и колец Лессинга, параметры которых приведены в табл. 1. Здесь же указаны корреляционные зависимости (9) относящиеся к слою из сферических частиц и (11). Ни одна из этих зависимостей не позволяет корректно описать перепад давления в слое из несферических частиц. В табл. 2 приведены значения констант в формуле (5), полученные при обработке экспериментальных данных методом наименьших квадратов, и указан соответствующий диапазон чисел Рейнольдса. Эти слои были изготовлены таким же способом, как и слои из сферических частиц, исследовавшиеся в [14], однако во всем рассмотренном диапазоне чисел Рейнольдса коэффициент вязкого трения для них оказался выше. [c.153]

Для измерения перепада давления применяют специальное устройство, представляющее собой трубу, снабженную диафрагмой п двумя манометрами (до п после диафрагмы). Устройство плотно присоединяется к реакционной трубе, нпжняя часть которой открыта. Затем при определенном давлении да диафрагмы устанавливается постоянный расход воздуха, близкий к расчетному расходу парогазово смеси через реакционн то трубу. Манометр после диафрагмы показывает величину перепада давления в слое катализатора. Отклонения перепада давления в каждой реакционной трубе от средней величины не должны быть выше 5- 10%. [c.182]

Многие железо-хромовые катализаторы изготавливались различными фирмами в виде кусков нетаблетированного материала. Кроме снижения стоимости катализатора, это частично решило и проблемы, связанные с диффузионностью, но только за счет прочности катализатора. Высокотемпературные катализаторы перед использованием предварительно восстанавливаются. При этом удаляется некоторое количество кислорода, что снижает их прочность. Во время работы в результате разрушения катализатора образуется некоторое количество пыли, и, следовательно, в конверторе постоянно увеличивается сопротивление слоя катализатора. Поэтому скорость увеличения перепада давления в слое в значительной мере определяется прочностью гранул катализатора. [c.119]

Если известен градиент перепада давления в слое Ар/ Н, то уравнение (XVIII. 15) используется для определения скорости потока, а следовательно, и их количества, которое необходимо для обеспечения этого градиента перепада давления. Такая задача возникает, например, при расчете паровых и газовых затворов на установках каталитического крекинга, а также при определении количественного распределения потока паров между различными слоями катализатора и др. [c.461]

Рис. ХУ1П-2. Зависимость перепада давления в слое от скорости потока