Адсорбенты перепад давления в слое

При расчетах вспомогательного оборудования (выбор вентиляторов, воздуходувок для просасывания газа) представляет интерес определение величины гидравлического сопротивления слоя поглотителя. В случае неподвижного адсорбента перепад давления в слое может быть найден по формуле [c.293]

Рассчитываем перепад давления в слое адсорбента. [c.292]

Расчет гидравлического сопротивления неподвижного слоя адсорбента может быть определен по приближенным формулам или графикам, связывающим перепад давления в слое адсорбента со скоростью газа, длиной слоя и иногда его зернением. Развитие процессов с движущимся слоем адсорбента для выделения ценных компонентов из газа и одновременного разделения их в хроматографической части колонны требует точного определения перепадов давления по высоте адсорбционной установки, так как гидравлический режим в этом случае определяет чистоту разделения комионентов. Сложность задачи усугубляется тем, что по высоте колонны резко изменяются состав газовой фазы, температура, плотность и вязкость среды. Кроме того, формулы [c.151]

Рпс. 9.8. Перепад давления при прохождении газа плотностью 0,677 через слой адсорбента с лиаметром зерен [c.138]

Перепад давления в слое адсорбента [c.243]

Перепад давления при прохождении газа через слой адсорбента [c.115]

Величина, равная сумме перепада давления в слое и произведения высоты слоя адсорбента на его насыпную плотность [АР+Ярад), не должна превышать предела прочности гранул адсорбента на раздавливание. [c.293]

К числу основных методов проведения десорбции при очистке промышленных газовых и жидкостных потоков можно отнести 1) термическую десорбцию за счет повышения температуры слоя адсорбента — при температуре 100—200°С и повышенных температурах (высокотемпературная десорбция) 200— 400 °С 2) вытеснительную (так называемую холодную) десорбцию 3) вакуумную десорбцию 4) десорбцию, осуществляемую за счет перепада давления 5) десорбцию комбинированными способами. [c.81]

Уравнение материального баланса в равновесной теории. Абсолютная и относительная скорости перемещения вещества вдоль слоя адсорбента или растворителя в хроматографической колонке связь этих скоростей с константой и с изотермой распределения адсорбции или растворимости. Идеальная равновесная хроматография. Влияние формы изотермы адсорбции или растворимости на форму задней и передней границ хроматографической полосы в рамках равновесной теории. Время удерживания и удерживаемый объем, их связь с константой равновесия, зависимость от температуры колонки, связь с теплотой и энтропией адсорбции или растворения. Приведение удерживаемого объема к нулевому перепаду давления в колонке и к малой величине пробы. [c.296]

ПЕРЕПАД ДАВЛЕНИЯ В СЛОЕ АДСОРБЕНТА [c.244]

В лекции 1 был описан непористый неспецифический адсорбент— графитированная термическая сажа, важный для газовой хроматографии веществ, различающихся по геометрии молекул, в частности, структурных изомеров. Однако гранулы из частиц этого адсорбента непрочны, так что проницаемость колонны при большом перепаде давления газа-носителя может изменяться во времени. Кроме того, энергия неспецифического межмолекулярного взаимодействия молекул с ГТС из-за высокой концентрации атомов (углерода в графитовых слоях настолько велика, что для разделения, например, изомерных терфенилов (см. табл. 1.3), надо повышать температуру колонны с ГТС до 350°С и выше. Вместе с тем, будучи хорошим адсорбентом для разделения молекул с различной геометрической структурой, ГТС менее чувствительна к различиям электронной конфигурации молекул, наличию в них электрических и квадрупольных моментов. Гранулы специфических адсорбентов, состоящих из кристаллов солей, обладающих высокой селективностью по отношению к молекулам, различающимся по электронной конфигурации (см. рис. 2.1), также часто механически непрочны. Гранулы же силикагелей, силохромов и пористых стекол достаточно прочны, но это аморфные адсорбенты, и их поверхность в той или иной степени геометрически и химически неоднородна (см. рис. 3.3, 3.7 и 3.12). Кроме того, промышленные образцы этих адсорбентов часто содержат примеси, образующие при дегидратации поверхности сильные электроноакцепторные центры (см. раздел 3.12). [c.75]

Сопротивление слоя адсорбента вносит определенные ограничения при выборе скорости потока. В рекуперационных установках условия целесообразно подбирать таким образом, чтобы перепад давления не превышал 500 мм вод. ст. на 1 м слоя. [c.248]

Зависимость / = ф (Ке) может быть использована для расчета перепада давления при любых вязкостях, плотности, скорости газового потока, зернения адсорбента и высоты его слоя при условии постоянного свободного объема насадки, причем под свободным объемом в случае пористых тел понимается свободный объем между зернами, исключая свободный объем порового пространства. При движении насадки по колонне свободный объем может изменяться. [c.152]

Блок осушки состоит из 4 адсорберов диаметром 3,6 м, высота слоя цеолитов также 3,6 м. В адсорберы в общей сложности загружено 112 т цеолита КаА. В поток осушаемого газа параллельно включены 3 адсорбера. Длительность стадии осушки в каждом адсорбере составляет 36 ч. Стадия регенерации включает нагрев (8 ч) и охлаждение (4 ч). Расход газа на регенерацию равен 360 тыс. мз/сут. Обпщй расход тепла 5,28-Ю Дж/ч (1,26-109 кал/ч). Направление потоков в стадии осушки и регенерации — обратное. Перепад давления при прохождении газового потока через слой адсорбента в стадии осушки равен 53,2 кПа (400 мм рт. ст.). Капиталовложе-еия в установку, включая стоимость цеолитов, составляют 640 тыс. долл. [c.377]

Зависимость / = ф (Не) может служить исходной для расчета перепада давления в любых условиях вязкости, плотности, скорости газового потока, зернения адсорбента и высоты его слоя, но при постоянстве свободного объема адсорбента, причем под свободным объемом в случае пористых тел здесь понимается свободный объем между зернами (без учета свободного объема порового пространства). При движении адсорбента по колонне непрерывного действия свободный объем может несколько изменяться. [c.243]

Проектирование и расчет установок по разделению углеводородов в слое адсорбента, в том числе и в слое цеолитов, включает определение перепада давления при прохождении паро-газового потока через адсорбент. Особое значение работы по исследованию перепада давления при прохождении газа через слой зерненого материала приобрели в последнее время в связи с широким развитием процессов каталитического крекинга и риформинга углеводородов и непрерывной адсорбции с применением подвижного слоя катализатора или адсорбента. [c.115]

На тех установках, где прежде в качестве адсорбента использовалась окись алюминия, объем существующих адсорберов заполняют цеолитами только частично. Уменьшение высоты слоя адсорбента приводит к снижению перепада давления в адсорберах с окисью алюминия он составлял обычно 10 к Па (1 кгс/см ), в цеолитовых адсорберах только 3—5 кПа (0,3—0,5 кгс/см ). Снижение перепада давления на каждые <= 660 Па (50 мм рт. ст.) приводит к годовой экономии 5000 долл. применительно к установке производительностью 30 млн. м газа в сутки. [c.381]

С феноменологической точки зрения течение жидкости через неподвижный слой адсорбента представляет собой смешанную задачу гидродинамики поток, заполняющий свободное пространство между частицами слоя, обтекает зерна и движется внутри каналов неправильной формы и переменного поперечного сечения Однако прн оценке перепадов давления в зернистом слое принимают в соответствии с выбранной моделью в качестве определяющего размера либо диаметр зерна загрузки й, либо эквивалентный диаметр норового канала э- Поэтому в инженерной практике для определения гидравлического сопротивления плотного слоя используют уравнения типа [c.155]

Форма кривой проскока зависит от большого числа факторов температуры, концентрации адсорбтива в газе-носителе во входном потоке, адсорбента, его количества или высоты слоя, а также постепенного снижения емкости адсорбента, вызванного закоксовыванием полостей, истиранием адсорбента и, как следствие, увеличением перепада давления по слою, загрязнением адсорбента другими сопутствующим веществами. Все это может привести к изменению зоны массообмена и кривой проскока. [c.207]

По сравнению с другими адсорбентами молекулярные сита имеют большую поглотительную способность, менее подвержены загрязнению и закоксовыванию, лучше извлекают примеси и благодаря наличию регулируемого размера пор обладают уникальной селективностью адсорбции в зависимости от размеров молекул. Их использование позволяет снизить удельный объем адсорбента, работать при более низком перепаде давлений на слое адсорбента, исключить потери газа из-за адсорбции ряда его компонентов, обеспечить более длительную и надежную работу установки. [c.155]

В связи с широким развитием процессов каталитического крекинга, каталитического реформинга, теплообмена в слое гранулированной насадки, осуш ествляемых в движущемся слое, Хапель [10] подробно исследовал перепад давления при прямоточном и противоточном пропуске воздуха через слой движущегося катализатора различной формы (табле-тированного, сферического и шарикового) размером 0,25—4,7 мм. Автор предложил новую функцию, хорошо согласующуюся с опытными данными и учитывающую изменение свободного объема в стационарном и движущемся слоях катализатора, между модифицированными коэффициентом сопротивления Рейнольдса Ве = Ве (1 — е). Для практического расчета перепада давления как в стационарном, так и в движущемся слое нами был исследован вид зависимостей / = ф (Ве) и = ф (Ве ) применительно к разным типам промышленных адсорбентов [И, 12]. Рассматривая поверхность пористого тела как поверхность с непроницаемой оболочкой в аэродинамическом понятии, мы считали, что это допущение в первом приближении справедливо, так как шероховатость поверхности у всех нромыш-лепных гранулированных адсорбентов близка и, следовательно, влияние фактора шероховатости должно входить в равной степени в общий коэффициент расчетных формул. Удовлетворительная сходимость, полученная при сравнении результатов ииытов С рассмотренными зависимостями, нидтверждает сираведли-вость этих допущений. [c.244]

Насыпная плотность активированного угля 480 кг/ж . Продолжительность процесса адсорбции, включая и время регенерации адсорбента,-равна 3 ч. Определим необходимое количество активированного угля, размеры насадочного слоя угля и перепад давления в нем. [c.408]

Зависимость / = Ф (Re) может служить для расчета перепада давления при любых значениях вязкости, плотности, скорости газового потока, зернения адсорбента и высоты его слоя при условии постоянного свободного объема насадки причем под свободным объемом в случае пористых тел понимается свободный объем между зернами (в неподвижном слое). При движении адсорбента по колонне свободный объем может изменяться. Для этих условий целесообразно применять новую функцию, хорошо согласующуюся с опытными данными и учитывающую изменение свободного объема, представляющую собой зависимость между видоизмененным коэффициентом сопротивления [c.115]

В работе [20] также предусматривается выделение водорода с помощью палладиевого порошка в циклическом процессе. Перепад давления на стадии адсорбции и регенерации равен 3,5—3,6 МПа. Поглощение водорода идет с выделением тепла, а регенерация — с поглощением. Имеется предложение [21 ] осуществлять непрерывный процесс, перемещая палладиевый порошок гежду адсорбером п регенератором с помощью пневмотранспорта. При этом процесс в адсорбере и регенераторе осуществляется в псевдоон иженном слое адсорбента. Следует заметить, что методы выделения водорода из водородсодержащего газа с использованием адсорбции над палладиевым порошком не получили применения, так как более эффективным оказалось использование полупроницаемой мембраны из палладиевых сплавов. [c.54]

Самым существенным преимуществом адсорбера радиального типа является низкое гидравлическое сопротивление слоя. Это связано со значительна более низкой средней скоростью газа и с меньшей толщиной слоя адсорбента по сравнению с фронтальным адсорбером такой же производительности. Так, для предлагаемых адсорберов производительностью 415,0 тыс.н.м /ч перепад давления при адсорбции в слое силикагеля в радиальном адсорбере меньше в 13-18 раз перепада во фронтальном адсорбере. Такое значительное снижение гидравлическог о [c.34]

Из них следует, что линейная скорость потока разделяемого раствора, отнесенная к площади поперечного сечения адсорбента в колонне, ли>1ейно зависит от перепада давления на метр длины его слоя. Производительность установки увеличивается с повышением температуры от 55 до 80 °С и длительности работы до 60—100 дней. Активность Keto- [c.140]

Козени [5], рассматривая слой гранулированного материала как группы параллельно расположенных каналов, получил зависимость перепада давления от удельного объема с коэффициентом (1 — е) е . Ряд исследователей [6, 7] этот коэффициент определили экспериментально. Впосдед-ствпе Лева с сотр. [8] установили, что при низких скоростях перепад давления пропорционален (1 — — е) /е , а при высоких (1 — в)/е . Методики расчета перепада давления при прохождении газового потока через слой пористых твердых частиц (адсорбентов) предложены Дубининым [9]. [c.244]

Движущийся слой адсорбента, осуществляемый без существенного нарушения контакта между зернами (в отношении концентрации частиц, а следовательно, и характера движения жидкости в межзерповом пространстве) является аналогом неподвижного слоя. Поэтому гидравлическое сопротивление в движущемся слое подчиняется тем же закономерностям, что н в стационарном. Однако подвижность твердой фазы обусловливает несколько повышенную порозность движущегося слоя по сравнению с долей свободного объема в неподвижном слое, н в силу этого меньшую величину гидравлического сопротивления при прочих равных условиях. Для расчета перепада давления п движущемся слое можно пользоваться уравнением (У1-3), учитывая, что порозность е движущегося слоя иа 10—20% выше, чем неподвижного. [c.157]

Одним из серьезных факторов, определяющих параметры установки подготовки газа, является перепад давления по схеме осушки. Самое большое значение перепада по схеме определяется в адсорбере. Фактические значения перепадов колеблются в пределах от 0,02-0,03 до 0,6-0,8 МПа, хотя в инструкциях по эксплуатации установок фирмы ЕМЗА" предусматривается максимальный перепад при проектных режимах до значений 0,168 МПа. Обычно перепад давления в адсорбере в среднем составляет 0,15-0,2 МПа. Значительный рост перепада наблюдается при превышении давления выше 0,2-0,3 МПа. Очевидно, это связано с увеличением динамических нагрузок на слой адсорбента. [c.39]

Поскольку в процессе очистки может происходить закупоривание пор угля в плотном слое и связанная с этим потеря напора, в последнее время большое внимание уделяется адсорберам с расширенным слоем. Эти адсорберы имеют ряд преимуществ. При пропускании сточных вод через слой угля снизу вверх с определенной скоростью загрязнение, закупоривание и увеличение перепада давления сводятся к минумуму. В конечном итоге это позволяет использовать в расширенном слое частицы угля меньших размеров, чем в плотном слое, и тем самым увеличить скорость адсорбции. Достоинством адсорбционных систем с расширенным слоем является увеличение адсорбционной способности угля, достигающее 100% (масс.) и более по органическим веществам и превышающее 1507о (масс.) по ХПК по отношению к массе угля в адсорбере. При очистке сточных вод нефтеперерабатывающих заводов емкость угля по ХПК в расширенном слое увеличивается на 10—90% по сравнению с адсорбцией в плотном слое [69]. Такое увеличение емкости угля достигается при интенсивном биологическом росте, который обеспечивает как биосорбцию, так и биоокисление некоторых загрязнений, плохо сорбируемых углем, а также окисление некоторых веществ, хорошо сорбируемых адсорбентом. В этих условиях обеспечивается частичная регенерация угля, что способствует дальнейшей сорбции веществ на обновленной поверхности адсорбента. [c.149]

Время удерживания непосредственно определяется объемом удерживания при наличии значительного перепада давления лишь в случае однородного по составу и зернению адсорбента. При наличии перепада давления в слое наблюдается изменение скорости по длине слоя. Время удерживания определяют как сумму элементарных значений времени, затрачиваемых на продвижение иолосы по всем элементам слоя следовательно, оно зависит от распределения скорости. [c.100]

Объем 5 держивания — простая характеристика, зависящая лишь от суммарной адсорбционной емкости слоев. При определении характеристик адсорбентов (например, коэффициента Генри, теплоты адсорбции и т. п.) целесообразно определять объемы удерживания с учетом поправок на перепад давления. Но так как последовательность выхода компонентов зависит пе от объе ма, а от времени удерживания, то использование объема удерживания при анализе и предсказании хроматограмм может приводить к ошибкам. [c.100]

Инерционная компонента коэффициента гидравлического сопротивления Кж для слоя из шариков равна 0,45 для несферических элементов эта величина должна быть выше (по данным [39]) на 30%. Структура ансамблей слоя из несферических элементов должна сильно влиять на величину Кш сушественна и форма элементов. Например, точные измерения Зонтага [168] показали, что в слое из таблеток с закругленными торцами величина Кш на 12 /о ниже, чем в слое из таблеток такой же формы, но с торцами без закруглений. При растворении поваренной соли коэффициент со-, противления зернистого слоя из кристаллов этой соли сильно падает [169]. Измерения перепада давления в слое, образованном заливкой сплава Вуда в засыпку из кубических кристаллов поваренной соли с последующим растворением кристаллов, показали, что /э в таком инвертированном слое значительно выше, чем в обычном [170]. Поэтому значения Кж, полученные в отдельных экспериментах, довольно существенно отличаются друг от друга (рис. 11.29, табл. 11.7). Обработка экспериментальных данных осложняется дополнительно тем обстоятельством, что значительная часть исследовавшихся элементов (катализаторы, адсорбенты, керамическая насадка скрубберов) имеет шероховатую поверхность с коэффициентом формы Ф<1. [c.95]

Диаметр частиц зависит от типа используемого носителя. С одной стороны, применяют мелкие пористые частицы диаметром меньше 15 мкм. Такие частицы обладают относительно большой поверхностью, и колонки, заполненные ими, при условии равномерного заполнения имеют небольшие пустоты между частицами. Величина пробы, которую можно подать на такие колонки, относительно высока, в связи с чем не требуется перегрузки колонок для получения достаточ1ного сигнала детектора. При использовании мелких частиц возникают трудности при заполнении колонок и возможны большие перепады давления. С другой стороны, иногда используют непористые частицы, равномерно покрытые тонким пористым слоем сорбента (адсорбент, жидкая фаза или ионообменная смола). Такие носители колонок называют по-разному — либо шариками с пористым слоем, либо [c.53]

В последнее время проявляется все больший интерес к новому методу непрерывной адсорбции газов — флюидсорбции [17— 19], или адсорбции во взвешенном псевдоожиженном слое. Взвешенный зернистый слой адсорбента создается при повышенных скоростях подачи газа, когда перепад давления в газовой фазе делается больше суммарного веса зерен на единицу площади поперечного сечения слоя. При этом происходит нарушение аэродинамической устойчивости слоя. По мере повышения скорости [c.266]

Основные потери адсорбента происходят в газлифте, где частицы с большой скоростью движутся в потоке восходящего газа, ударяясь о стенки и о поверхность других частиц. Осуществление газлифта в плотном слое ( гиперфлоу ) сокращает потери, но при этом необходимо предусмотреть надежную конструкцию гидрозатвора между газлифтной трубой и десорбционной секцией установки в противном случае в результате высокого перепада давления в газлифте, достигающего па промышленных установках нескольких атмосфер, газлифтный газ может проникать в адсорбционную колонну. [c.82]