Определение производительности сепаратора

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТИ СЕПАРАТОРА [c.87]

Определение производительности сепараторов может быть произведено с помощью формул (94) или (96). В качестве расчетного размера капель следует принимать значение тт, определяемое по формуле (106). [c.65]

Для определения производительности сепаратора Q предложен ряд расчетных формул [5, стр. 9 30, 32 и др.), вывод которых основан на использовании условия (1). [c.20]

Для определения производительности сепаратора проинтегрируем уравнение б = подставив в него = [c.49]

В основу теоретических предпосылок для определения производительности сепаратора можно взять общепринятое соотношение, в котором расчетная частица, двигаясь с потоком вдоль образующей тарелки, одновременно пересекает его (см. рис. 37), т. е. [c.67]

В работе [88] для определения производительности сепаратора по сплошной фазе предложено использовать зависимость [c.153]

В результате получено эмпирическое уравнение для определения производительности сепаратора при осветлении суспензий и разделения эмульсий, приведенное к виду [c.53]

И. Н. Исаевым [43] для определения производительности сепараторов предложена формула [c.57]

Для расчета сепараторов и определения производительности вакуум-насосов установок регенерации диэтиленгликоля под вакуумом можно пользоваться экспериментальными данными по растворимости природного газа в диэтиленгликоле разной концентрации, приведенными в работе [З]. Состав газа следующий (в % об.) [c.14]

Основная характеристика применяемых в настоящее время в газовой промышленности сепараторов и определение их производительности подробно описаны в работах (58, 71]. Для при ближенных расчетов производительность сепараторов можно определять по рис. 1У.2. [c.75]

При определении производительности отдельных цилиндров поршневых машин или отсеков турбокомпрессоров необходимо учитывать рециркуляцию конденсата, обусловленную каскадным сбросом его из одного сепаратора в другой (см. рис. 68, 69). В некоторых случаях при такой рециркуляции можно уменьшить действительную производительность отсека на 5—15%. [c.116]

Производительность экстракционной установки, включающей смесители и отдельно смонтированные сверхцентрифуги (сепараторы), практически всегда лимитируется пропускной способностью сепараторов. При этом производительность сепаратора или центрифуги обычно рассчитывается по диаметру минимальных капель эмульсии, образующейся при перемешивании жидкостей в смесителе. Размер этих капель приближенно может быть определен [30] по формуле [c.57]

Скворцовым [33] было проведено исследование гидродинамики потока суспензии в центробежном сепараторе, в частности распределение твердой фазы в шламовом пространстве и особенности распределения потока в пакете тарелок при загрузке. Им предложена также методика определения производительности центробежного сепаратора. [c.273]

Так как эта теоретическая формула дает завышенные результаты в сравнении с экспериментальными данными работы сепаратора, то для определения действительной производительности сепаратора в данную формулу вводится поправочный коэффициент Тогда [c.21]

На основании теоретического исследования получены формулы для определения длины начального участка стабилизации ламинарного потока в межтарелочном пространстве и формулы для расчета производительности сепаратора при разделении суспензии и эмульсии. В этих формулах учитывается влияние давления в барабане на изменение вязкости среды и из расчетной части межтарелочного пространства исключается начальный участок, где поток из-за турбулентных пульсаций никогда не имеет ламинарного движения. [c.138]

При определении индекса производительности жидкостных сепараторов необходимо учитывать специфические условия процесса центрифугирования в них. Неравномерное поступление жидкости в пакет тарелок, наличие местных возмущений и вторичное взвешивание твердой фазы при выходе ее из пакета тарелок нарушают условия осаждения дисперсной фазы. Стремясь учесть эти факторы, иногда полагают, что осаждение взвешенных частиц высокодисперсных суспензий и эмульсий может быть неламинарным, соответствующим промежуточному закону. Тогда для индекса производительности сепаратора на основании уравнения (363) будет справедливым выражение [c.505]

Известен полуэмпирический метод определения рациональных конструктивных параметров сепараторов [111]. Этот метод сводится к тому, что суспензия предварительно центрифугируется на лабораторном сепараторе, являющемся моделью промышленного сепаратора. Центрифугирование производится при различных значениях скорости вращения ротора и производительности сепаратора. После каждого опыта строится в логарифмическом масштабе зависимость между концентрацией твердой фазы в фугате и числом осветления, [c.506]

С о к о л о в В. И. Определение производительности тарельчатых осветляющих сепараторов и центрифуг. Известия высших учебных заведений. Пищевая технология , 1965, № 5, стр. 138—140. [c.518]

Предложено несколько формул для определения производительности жидкостных сепараторов. Большинство из них связано с определением экспериментальных констант и введением ряда допущений, что затрудняет их практическое использование. Наиболее приемлемой для условий разделения активного ила и фугата нам представляется унифицированная методика технологического расчета, предложенная Г. И. Бремером и Е. М. Гольдиным. По этой методике расчет предельной производительности жидкостных сепараторов Qпp производится с учетом режима межтарелочных потоков по формуле [c.40]

Влияние шламового пространства на процесс сепарирования обычно связывали с заполнением периферийной полости ротора осадком и соответствующим снижением эффективности сепарирования, вплоть до полного прекращения процесса разделения. Время непрерывной работы сепаратора между периодическими разгрузками ротора от осадка в общем случае зависит от объема шламового пространства, производительности сепаратора и концентрации взвешенных веществ в разделяемой суспензии. Исходя из этого, наиболее распространенная формула для определения времени непрерывной работы сепаратора имела следующий вид [c.48]

Снижение производительности сепаратора при необходимости повышения концентрации тяжелой или легкой дисперсной фазы в получаемом продукте закономерно. Это явление можно объяснить тем, что в полостях ротора, граничащих с пакетом тарелок, при определенных условиях возникает противодействие свободному отводу из межтарелочного пространства выделенных частиц. В этих случаях для эффективного разделения суспензии недостаточно обеспечить требуемую скорость второй стадии, а следует проанализировать значение третьей стадии перемещения частиц. Очевидно, что недостаточная скорость удаления частиц из пакета тарелок затормаживает перемещение слоя осадка по поверхности тарелок и условия процесса разделения значительно ухудшаются. Таким образом имеется зависимость между всеми тремя стадиями движения частиц и необходимо комплексное рассмотрение условий сепарирования. [c.66]

Так как наиболее существенным отличием сепараторов-сгустителей является наличие сопловых устройств для вывода концентрата, то основная особенность расчета заключается в определении числа сопел, их живого сечения и расположения выходных каналов в зависимости от производительности сепаратора и требуемой степени сгущения. Соотношение этих параметров можно найти следующим путем. [c.69]

Сушествует и иной метод определения производительности осадительных центрифуг и сепараторов- по заданной степени уноса дисперсной фазы при неизвестной функции распределения частиц по размерам [c.337]

Индекс производительности можно повысить, увеличивая число тарелок I сепараторов, но в известных пределах, так как это должно сопровождаться выравниванием загрузки тарелок по высоте пакета. Эксперименты указывают на то, что в верхней части пакета тарелок скорость потока значительно отличается от скорости в остальной его части. Влияние неравномерности распределения жидкости по высоте пакета тарелок теоретически исследовано с помощью разделения пакета тарелок на конечное число зон и определения для каждой зоны числа осветления с последующим нахождением числа осветления для всего пакета. Доказано, что неравномерность питания пакета может значительно уменьшить индекс производительности сепаратора. [c.385]

Пропускная способность сепаратора определяется длиной, высотой и шириной рабочей зоны н скоростью перемещения материала через нее. При сухом обогащении скорость перемещения материала через рабочую зону определяется конструкцией транспортирующих устройств и рабочей зоны, скоростью вращения рабочего органа и физическими свойствами обрабатываемых материалов. При мокром обогащении (в режиме частичного погружения барабана или валка в пульпу) эта скорость в основном определяется напором пульпы на входе в рабочую зону и гидравлическим сопротивлением рабочей. зоны. В настоящее время нет достаточно точных математических формул для определения максимально допустимой производительности сепараторов, учитывающих все перечисленные факторы. [c.151]

Уравнение (71) основано па уравнениях, которые обычно применяют для определения допустимой скорости в контакторах с целью предотвращения уноса жидкости. По этому уравнению можно рассчитать производительность горизонтального сепаратора, при этом численный коэффициент принимается равным 15. [c.98]

Нужно построить модель для определения оптимальной общей стоимости установки, состоящей из реактора, сепаратора и насоса для выбранной производительности по продукту В. [c.179]

Подготовка нефти в газонасыщенном состоянии по сравнению с подготовкой дегазированной нефти с использованием тех же электродегидраторов имела лучшие показатели. Однако при работе по схеме (см. рис. 18) были обнаружены недостатки. При определенных режимах работы происходило автоматическое отключение электродегидраторов вследствие попадания в них свободного газа, так как малый объем сепаратора (25 м ) и нечеткая работа автоматики регулирования уровня раздела нефть — газ при повышенных производительностях приводили к прорывам газа в электродегидратор [33]. [c.50]

Для определения возможности повышения степени очистки на Ново-Горьковском НПЗ в 1964 г. впервые были проведены опыты на сепараторе ОРТ-ЗМ6-ЛЭ, разделяющая способность которого в 8—10 раз выше, чем у центрифуги ОПН-1000. Сепарировали присадку ВНИИ НП-370 при 130-150 °С и раствор ее в алкилате в соотношении 1 1. Производительность по присадке в обоих случаях составляла около 3 м /ч. В результате проведения каждого из четырех циклов сепарирования нагретой присадки содержание механических примесей, составлявшее вначале 2%, уменьшалось соответственно до 1,5 . [c.168]

Основные конструктивные факторы, которые оказывают существенное влияние на эффективность процесса сепарирования, вьггекают из формул для определения производительности сепараторов. К этим факторам относятся частота вращения барабана, размеры барабана и тарелок, расстояния между тарелками. [c.515]

Таким образом, большинство характеристик сепараторов улучшается с увеличением их производительности. Поэтому лучше иметь меньшее количество сепараторов при их большей производительности. Выбор определенного типа сепаратора определяется количеством и характером загрязнений, от которого зависит периодичность очистки барабана (рис. 50). Содержание механических примесей в легких топливах обычно невелико, поэтому для их очистки применяют несамоочищающиеся сепараторы (область А). Для тяжелых топлив с большим содержанием механических примесей применяют самоочищающиеся сепараторы (область Б). В остальных случаях применяют сепараторы соплового типа. [c.198]

В производстве кровезаменителя (полиглюкина) на стадии отделения высокомолекулярной фракции и активированного угля применяют тарельчатые сепараторы с ручной выгрузкой осадка. Для определения эффективности тарелок с кольцевыми порогами были проведены специальные опыты непосредственно в производственных условиях. Анализ этих опытов показал (табл. 4), что при использовании предлагаемых тарелок производительность сепараторов моделей ВСЭ и АЛЗ больше производительности этих же сепараторов на существуюш,их тарелках. [c.79]

Для очистки топлива от воды можно использовать фильтры-сепараторы. Перечень таких фильтров, выпускаемых в нашей стране, весьма мал. В основном это одноступенчатые фильтры — сепараторы типа СТ-500, предназначенные для очистки от воды авиационных топлив (табл. 53). Эти фильтры предназначены также и для удаления механических примесей, в связи с чем необходима разборка и промывка фильтрующих элементов через определенные промежутки времени. Как правило, их ресурс до промывки не превышает 200-300 м топлива или даже значительно меньше в зависимости от загрязненности топлива и производительности фильтра. Эти фильтрыч епараторы задерживают частицы механических примесей размером 40 мкм. При большом количестве воды в топливе хлопковые волокна бьютро насыщаются влагой, вода не успевает стекать в отстойник, и скоагулировавшие капельки воды вновь дробятся и уносятся вместе с профильтрованным топливом. При снижении доли воды в топливе водоотделяющие свойства фильтра-сепфато-ра восстанавливаются. [c.123]

Вследствие узких пределов регулировки и других недостатков центробежные сепараторы, несмотря на простоту конструкции, вытесняются сепараторами более совершенных типов. Они могут быть применены в тех случаях, когда размольно-сепарационный агрегат предназначен для измельчения только одного продукта, рассчитан на определенную производительность и на получение продукта с постоянным и не очень низким ситовым остатком. При правильно подобранных размерах на этом сепараторе можно [c.325]

Вследствие, узких пределов регулировки и других недостатков центробежные сепараторы, несмотря на простоту конструкции, штесняются сепараторами более совершенных типов. Они могут )ыть применены в тех случаях, когда размольно-сепарационный 1грегат предназначен для измельчения только одного продукта, эассчитан на определенную производительность по материалу [c.407]

Канд. техн. наук И. X. Заен проводил опыты на Люблинской станции аэрации на отечественных сепараторах типов АСГ-ЗМ производительностью до 750 л/ч и СПВ-12 производительностью до 2200 л/ч с ручной выгрузкой кека, типов АСЭ-3 и ВСС-2 с пульсирующей выгрузкой кека производительностью до 10м /читипа ВСВ—сепараторе соплового типа производительностью до 7 м /ч. На рис. 44 показан общий вид сепаратора типа АСЭ-3. При обезвоживании активного ила влажностью 99,4 — 99,6% на сепараторах с периодической и пульсирующей выгрузкой кека влажность последнего изменялась от 88,1 до 91,4% при содержании взвешенных веществ в фугате от 66 до 212 мг/л. При разделении фугата, полученного центрифугированием сырых и сброженных осадков, влажность кека составляла 89,3 — 92,1% при количестве выносимых взвешенных веществ до 600 мг/л. С увеличением производительности сепараторов влажность кека понижалась, а количество взвешенных веществ в фугате возрастало. Для нормальной работы сепараторов данного класса необходимо во избежание переполнения ротора соблюдать определенный интервал между разгрузками кека. Время непрерывной работы сепаратора между разгрузками ротора Т, мин, зависит от количества выделяемых взвешенных веществ и производительности сепаратора и может определяться по формуле [c.104]

При заданной степени сгущения Ксг дисперсной фазы и практически полностью осветленном фугате количество фугата определяется по формуле (2.56). При определении фактической производительности сепаратора, работающего в схеме с рециркуляцией, количество рецнркулята должно вычитаться из полной пропускной способности сопел и для общего случая уравнение (2.56) приобретает вид (2.57) [c.69]

В последние годы для уплотнения осадка применяется напорная флотация. Особенно благоприятен этот метод для уплотнения активных илов. Хотя зкономически этот метод доро/ке гравитационного, но он окупается своей производительностью. Уплотнение осадков путем центробежного разделения в сепараторах и гидро-циклонах пока не нашло широкого практического применения, но не исключена возможность использования этих методов для осадков определенных структур. [c.237]

Установка работает следующим образом. Битум загружают в емкость 8, в рубашку которой подают воду с температурой 90-95°С. Затем расплавленный битум подают в смеситель 1. Одновременно зольные отходы, полученные сжиганием изношенных шин в печи Рутнера, поступают в бункер 4, где из них с помощью магнитного сепаратора 5 выделяются частицы металлических отходов. Затем зольные отходы поступают в шнековый смеситель для смешения с битумом. Рецептура композиции в смесительной камере (масс, доли) следующая зольные отходы - 0,95, битум - 0,05. Температура смешения композиции равна 70°С. По мере готовности композиции включают привод блока экструдеров 3. В экструдерах композиция подается на фильеру, где происходит ее формование в шнуры определенной толщины. Давление в экструдере составляет 780 кПа. В зависимости от заданной длины брикетов периодически приводят в действие устройство резки 6, которое разрезает шнуры на брикеты. Затем брикеты по лотку 7 удаляются из установки. В зависимости от диаметра отверстия фильеры диаметр брикетов составляет 25-г-ЗО мм, длина - 35-5-45 мм. Производительность установки составляет 1082 кг/ч брикетов. [c.533]

При слишком большой скорости прохождения материала через, барабан количество ударов недостаточно для раздробления всего сланца, в результате часть полезного компонента выгружается вместе с нородным остатком. При малой скорости транспортировки пропускная способность сепаратора будет низка, может также снизиться калорийность концентрата. Следовательно, горизонтальная скорость потока должна иметь определенную оптимальную величину, обесиечиваюш,ую хорошее качество концентрата обогаш ения и минимальные потери сланца в породном остатке-при достаточно большой производительности машины. [c.57]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология