Расход. Уравнение расхода

РАСХОД. УРАВНЕНИЕ РАСХОДА [c.42]

Площадь (м ) поперечного сечения аппарата находят из уравнения расхода [c.119]

Известно [153], что при значениях параметров, равных бифуркационным, идеальный процесс, описываемый динамической системой, теряет свойство грубости , т. е. устойчивости к малым изменениям вида дифференциального уравнения или, иначе говоря, к.малым изменениям самой математической модели. Это означает, что при малых изменениях коэффициентов дифференциального уравнения (расходов фаз) изменяются основные свойства этого процесса. В нашем конкретном случае исчезает свойство иметь установившееся состояние движения частиц при заданных расходах фаз. Для того чтобы перейти в новое установившееся состояние, необходимо изменить один из расходов, а это в свою очередь приводит к нарушению принятого условия стационарности идеального процесса, описываемого динамической системой. [c.96]

Подобным же образом напишем уравнения расхода для других характерных сечений. [c.83]

Уравнение (4.18) является уравнением расхода, а уравнение (4.19) получено в результате совместного решения уравнения расхода (4.18) и уравнения сохранения момента количества движения на участке 9—0. [c.162]

Дозировка впрыскиваемой жидкости форсунками характеризуется уравнением расхода [c.79]

Пропускная способность звездочки оиределяется уравнением расхода [c.119]

По уравнение расхода определяем [c.155]

Уравнение расхода в канале с проницаемыми стенками имеет вид [c.125]

Исходная система уравнении включает одномерные дифференциальные уравнения расхода и диффузии, а также выражение для градиента давления в канале с отсосом [c.150]

При постоянстве мольных расходов уравнения внутреннего материального баланса (уравнения рабочих линий), входящие в системы (111.58) и (111.59), описываются для аппаратов со ступенчатым контактом фаз следующими линейными зависимостями [c.61]

Диаметр барометрического конденсатора определяют из уравнения расхода [c.93]

Диаметр абсорбера находят из уравнения расхода [c.106]

Реальный расход экстрагента должен быть больше минимального. Эффективность полых распылительных колонн обычно невелика (ввиду большого продольного перемешивания в сплошной фазе) и, как правило, не превышает одной теоретической ступени. Поэтому в данном случае определим расход экстрагента, исходя из условия, что необходимое число теоретических ступеней должно быть близко к единице. Ввиду малых концентраций фенола изменением расходов фаз в экстракторе можно пренебречь и, следовательно, число теоретических ступеней можно рассчитывать по уравнению (III.15). Например, если расход экстрагента в два раза больше минимального (0,001016 м /с), то конечная концентрация фенола в нем в соответствии с уравнением (III.9, б) составит [c.141]

Диаметр сушилки d определяют из уравнения расхода (Х.27) [c.170]

Построим на графике Сс—Сь, или у—х, уравнение равновесия и точку А (рис. П-4). Точка В соответствует минимальному расходу поглотителя С х , который определяет в точке В бесконечно малую скорость процесса (Сс—Со 0), т. е. требует использования абсорбера бесконечно большой высоты, поэтому для практических целей используют увеличенный но сравнению с 01 расход. [c.84]

Когда члены уравнений системы уравнений балансов являются билинейными формами неизвестных параметров физических потоков, а допущения (1,4) применить невозможно, систему уравнений приводят к линейному виду, используя понятие обобщенных потоков ХТС. Обобщенные потоки представляют собой материальный расход или расход тепла, соответствующий р-му параметру -го физического потока или параметру фиктивного потока ХТС. Выделяют следующие три типа обобщенных потоков ХТС [c.39]

Идентификацию предложенной математической модели промывки выполним, исходя из принципа раздельного (независимого) определения коэффициентов модели, путем сопоставления функции отклика системы на гидродинамическое возмущение с функцией, описывающей вымывание примеси из осадка. Коэффициент D и средняя действительная скорость потока жидкости v в объеме осадка определяется из сравнения решения уравнения (7.100) с кривой отклика системы на типовое возмущение по расходу жидкости, например на ступенчатое возмущение. Окончательное распределение свободного порового пространства осадка между фильтратом и жидкостью к моменту начала диффузионной стадии промывки определится по разности площадей под кривой отклика на возмущение по расходу жидкости и под кривой изменения концентрации примеси в промывной жидкости. Располагая информацией о дисперсии границы раздела двух жидкостей, характеризующейся эффективным коэффициентом D, о доле проточных пор осадка /о и характере кривой вымывания примеси из осадка, нетрудно рассчитать коэффициент переноса между проточными и тупиковыми порами осадка но методике обработки концентрационных кривых, рассмотренной выше (см. 7.2). [c.399]

Диаметр колонны О определяют из уравнения расхода по объему поднимающихся паров и допустимой их скорости [c.135]

При расчете отдельных элементов устройства, представляющего собой сочетание нескольких уплотняющих пар, необходимо исходить из закона неразрывности. Написав уравнение расхода (8. 47) для каждого из плоских зазоров между дисками и формулу (8. 22) для каждого из цилиндрических зазоров и приравняв правые части этих уравнений ( 1 = (З2 = = Qn) можно получить систему уравнений, из которой, зная давление жидкости на входе в устройство и на выходе из него, можно определить перепад давления Ар для каждого элемента. Подставив полученные значения Ар в соответствующие формулы, можно рассчитать все основные параметры для каждого устройства. [c.275]

Энергетический (тепловой) баланс любого аппарата может быть представлен в виде уравнения, связывающего приход и расход энергии (теплоты) процесса (аппарата). Энергетический баланс составляется на основе закона сохранения энергии, в соответствии с которым в замкнутой системе сумма всех видов энергии постоянна. Обычно для химико-технологических процессов составляется тепловой баланс. Уравнение теплового баланса [c.44]

В этих уравнениях — расход 5-го вещества из г-го элемента в /-й элемент индекс О относит соответствующий расход ко входу ХТС Т ] — температуры соответствующих потоков. [c.91]

Количество отлагающегося на фильтре в единицу времени осадка выражаем по аналогии с уравнением расхода произведением скорости движения ленты иа площадь сечения слоя осадка (перпендикулярного направлению дви кения) [c.88]

В самом деле, если расход циклогексанона происходил бы по реакции порядка п, столкновение двух, трех или большего числа меченых молекул было бы маловероятно по сравнению со случаем столкновения одной меченой молекулы с (п — 1) немеченылш молекулами. Поэтому уравнение расхода меченых молекул циклогексанона следует записать в виде [c.25]

Для произвольного теплообменника введем следующие обозначения М] и М2 — часовые расходы обоих теплоносителей вкг1час Ср1 и Ср2 — удельные теплоемкости теплоносителей в ккал1кг°С. В этом случае, если пренебречь относительно незначительными теп-лопотерями в окружающую среду и предположить, что отсутствует изменение агрегатного состояния теплоносителей, уравнение теплового баланса запищется в виде [c.13]

Отметим, что уравнение (9.52) имеет также, кроме решения (9.58), зависящего от — Dx, точные автомодельные решения, зависящие от величины = (iV,T/m) . Автомодельные решения существуют при специальном выборе суммарной скорости w(t) или суммарного расхода q(t) фаз, в частности, при q = / Jt для прямолинейно-параллельной фильтрации и при q = onst для радиального вытеснения. [c.281]

Уравнение расхода для произвольного, например начаоТьиого, сечения при входе в ступень [c.82]

Уравнение расхода для входного сечения колеса и произвольного сечения ниже по потоку, т. е. на большем радиусе, имеет вид = руП упОуЬу sin pi. Так как прн политропном процессе [c.148]

Вот и подошла к концу вторая глава этой книги. Самое время остановиться и оглянуться назад. Мы открыли для себя рабочий язык (символы, фopмyльi и уравнения), методы лабораторной работы, основные законы (закон сохранения материи и периодический закон) и теории (атомно-молекулярную) химии и то, как с их помощью можно понять некоторые интересные для всех вещи. Главным из рассматриваемых прикладных вопросов было то, как используются на Земле природные ресурсы и сколько их имеется. Вода, мeтaлльi, нефть, пища, воздух, основные отрааш промышленности и даже наше здоровье - все это те ресурсы, которые надо расходовать с максимальной пользой для людей, уменьшая при этом нагрузку на окружающую среду. [c.162]

Решение этих уравнений, полученное с точностью логарифмической линейки, приведено в табл. 3. На рис. 33 показана зависимость Т,п и степени превращения от положения в реакторе, которое выражено через отношение V/N (объем ня едииицу расход -, реагента А или В). Как видно из табл. 3, часть объема реактора, р котором необходимо поддерживать температуру, равную 1р, весьма невелика. Область реактора, в которой скорость реакции становится незначительной, естественно, занимает подавляющую часть всего объема. На рис. 33 видно, что в этой области опти- [c.146]

Расчет процесса разделения смеси в мембранном модуле представляет сопряженную задачу, включающую решение системы уравнений, неразрывности, движения и диффузии (4.1ч-4.4) в напорном и дренажном каналах, которые взаимосвязаны граничными условиями в форме уравнений проницания (4.5- -4.8). Следует учесть, что скорость отсоса (вдува) и селективность мембраны являются функцией термодинамических и гидродинамических параметров газовых потоков, меняющихся вдоль канала и зависящих от выбранной схемы движения в мембранном модуле. Кроме того, в определенных условиях возможно возникновение свободной конвекции вследствие концентрационной неустойчивости диффузионного погранслоя. Численное решение системы дифференциальных уравнений весьма громоздко и в ряде случаев основано на существенных упрощениях реальной физической картины, например, не учитывается продольная диффузия и свободная конвекция. Процедуру вычислений можно упростить, если использовать одномерные уравнения расхода, импульса и диффузии (4.18), (4.21) и (4.29) и обобщенные законы массообмена, изложенные выше. [c.150]

Развиваемое насосом давление расходуется на создание перепада рабочего давления через мембрану, преодоление гидравлического сопротивления потоку разделяемого расгвора в аппаратах и потоку фильтрата в дренажах, а также на компенсацию потерь давления на трение и местные сопротивления в трубопроводах и арматуре и подъем раствора на геометрическую разницу высот установки аппаратов и насоса. Последние составляющие в установках обратного осмоса пренебрежимэ малы по сравнению с тремя первыми, поэтому расчеты можно вести по уравнению [c.200]

Построение информационного потока в виде алгоритмов 2 или 3 является примером формального подхода, который пе отражает естественных причинно-следственных связей в системе, свойственных рассматриваемому физическому процессу. Здесь проти воестественным является определение давления Р и потоков Q из уравнений расхода через вентиль и материального баланса жидкости в емкости соответственно. [c.206]

Способ 2. Регулирование изменением ниправления потока на входе в комсо. Этот способ основывается на явлениях, рассмотренных выше в п. 4. 3, гл. 4. Согласно уравнению Эйлера, закручивание потока перед колесом в направлении вращения колеса вызывает уменьшение создаваемого напора. При закрутке потока в сторону, обратную направлению вращения, теоретический напор колеса увеличивается. В результате закручивания потока перед колесом изменяется расход, при котором направление вектора относительной скорости совпадает с направлением входной кромки лопатки (см. рис. 4. 21). Таким образом, изменяя направление потока на входе в колесо, для той же машины при том же числе оборотов можно получить ряд новых характеристик С[— 11. Каждая из этих характеристик будет лежать тем ниже, чем больше положительный угол, составленный вектором абсолютной скорости на входе с меридиональной плоскостью. [c.282]

С. Пример расчета. Рассмотрим печь диаметром 6 м, в которой сгорает 0,15 кг/с газообразного топлива с наименьшей теплотворной способностью 5-10 Дж/кг, расход воздуха составляет 2,7 кг/с, воздух и топливо поступают при 500 К. Заготовка нри 900 К покрыта слоем шлака 6 мм с коэффициентом теплопроводности 2 Вт/(м-К) и степенью черноты 0,48. Свод из огнеупорных материалов имеет площадь 50 м . Топочные газы имеют теплоемкость 1200 Дж/(кг-К) и степень черноты =0,25, соответствующую расчетной средней длине пути луча при оцениваемом значении температуры. Необходимо рассчитать Т , Тх и скорость переноса теплоты в заготовку. В пренебрежении конвекцией задача сводится к случаю 2 с газообразным источником, адиабатной поверхностью и стоком. Начнем с расчета АхЦГх-е по уравнению (33). Получим следующую величину (полагая 1-2 2-2) [c.499]

Установим зависимость между раз1.1ерами аппарата и объемом материалов, протекающих через аппа >ат в единицу времени. Ух-Если длина аппарата I, линейная скорость материала и , а площадь поперечного сечения /, то по уравнению расхода имеем [c.19]