Описание процессов

Способ представления состава нефтяных смесей влияет на фор-му записи исходной системы уравнений математического описания процесса и на особенности расчета процесса ректификации. При интегральном методе представления непрерывной смеси все расчетные уравнения сохраняют свой вид, как и для дискретных смесей, если в них заменить концентрации компонентов дифференциальными функциями распределения состава смеси. Например, уравнения материального баланса и фазового равновесия при ректификации непрерывной смеси в простой колонне принимают следующий вид [c.87]

Течение описанных процессов, схематически изо-брал<енных на рис. 14, связано, очевидно, с диффузией растворенного вещества от мелких кристаллов к крупным. Диффузия же происходит при комнатной температуре очень медленно. Повышение температуры вызывает увеличение скорости диффузии, а также повышает растворимость, и поэтому ускоряется процесс созревания осадка. Точно так >се действует и перемешивание раствора. Следовательно, указан- ый процесс выгодно вести, поместив стакан с осадком в теплое место (например, на кипящую водяную баню) и время от времени перемешивая содержимое его. [c.104]

В табл. 70 дан примерный выход отдельных продуктов в описанном процессе [61]. [c.156]

Изложенные выше принципы получения ароматических из нефти применимы и для ксилольной фракции Сд. Однако в этом случае описанные процессы должны быть дополнены разделением изомеров. [c.110]

Табл. 69 дает некоторое представление о примерных выходах отдельных продуктов в описанном процессе [61]. [c.153]

Кроме того, необходимо учесть, что, например, при выпаривании раствора он по мере упарки меняет свои физические свойства вязкость, удельную теплоемкость, температуру кипения. Это в значительной степени усложняет математическое описание процесса. Таким образом, процесс кипения в трубках, имеющий чрезвычайно широкое распространение в технике, является весьма сложным. Наши познания в данной области в настоящее время еще недостаточно полны, что исключает возможность создания формул, имеющих универсальное значение. [c.117]

Для анализа одноколонных ректификационных систем используют специальные методы расчета, основанные на приближенном математическом описании процесса, так как при определении поверхности какой-либо функции цели необходимо проводить сотни и даже тысячи расчетов с полной технико-экономической характеристикой процесса и поэтому время счета одного варианта даже на быстродействующих ЭВМ должно быть порядка 0,1 — 1 с. [c.126]

Описанные процессы электролиза раствора СиСЬ можно изобразить схемой [c.423]

Рассмотрим для примера систему реакций, представляющих собой кинетическое описание процесса образования бромистого водорода [c.19]

III. Зернистый слой представлен как квазигомогенная среда, допускающая описание процесса теплопереноса в дифференциальных и интегродифференциальных уравнениях, решаемых с учетом граничных условий [17]. Такое представление, на наш взгляд, лучше всего соответствует реальным условиям в зернистом слое, размеры которого достаточно велики по сравнению с размером отдельного зерна. [c.106]

В технологической схеме процесса можно найти данные о физических и химических свойствах, необходимые для описания процесса. Однако в технических нормах не содержится указаний на то, какое количество данных необходимо приводить в такой схеме. В практике не принято давать все значения, полностью описывающие элемент процесса. Обычно на схеме приводятся только те из них, которые считаются наиболее важными. В этой связи можно попытаться теоретически ответить на два вопроса [c.33]

В работах [35—37] Хг определяли непосредственно из уравнения (IV. 15) при. Я/ = О путем графического дифференцирования профиля температур, причем в [36] газ нагревали при постоянном тепловом потоке по длине трубы. При таком. методе расчета незначительные неточности в измерении температур могут привести к заметным ошибкам в величине кг. В работе [35] метод несколько видоизменен с целью определения не только среднего по сечению, но и локального значения Хг лок = = ф(г). Эта величина является функцией флуктуации порозности и скорости в зернистом слое, использование переменного по радиусу значения Хг потребовало бы учета профиля скоростей и -весьма затруднило бы математическое описание процессов в зернистом слое без сушественной пользы для их понимания и реальной оценки. [c.115]

IV. 6. Описание процессов теплопереноса в зернистом слое с учетом разницы температур фаз [c.168]

При описании процессов теплопереноса в зернистом слое в данной главе так же, как и в подавляющем большинстве исследований других авторов, зернистый слой без источников теплоты рассматривается как квазигомогенная среда, в которой температуры отдельных фаз равны между собой. Такой подход в некоторых случаях может привести к искажению реальной картины процессов переноса, например, при встречном движении потоков теплоты и теплоносителя при нестационарных процессах. [c.168]

В табл. 1 дана характеристика областей применения различных методов оптимизации, при этом за основу положена сравнительная оценка эффективности использования каждого метода для решения различных типов оптимальных задач. Классификация задач проведена по следующим признакам 1) вид математического описания процесса 2) тип ограничений на переменные процесса и 3) число переменных. Предполагается, что решение оптимальной задачи для процессов, описываемых системами конечных уравнений, определяется как конечный набор значений управляющих воздействий (статическая оптимизация процессов с сосредоточенными параметрами), а для процессов, описываемых системами обыкновенных дифференциальных уравнений, управляющие воздействия характеризуются функциями времени (динамическая оптимизация процессов с сосредоточенными параметрами) или пространственных переменных (статическая оптимизация процессов с распределенными параметрами). [c.34]

На равновесной изобарной диаграмме кривых кипения и конденсации на соответствующих ветвях помечены взаимно эквивалентные точки одними и теми же буквами, различающимися только штрихами. Поэтому, исходя из подробно описанного процесса однократного испарения и конденсации систем, состав а которых заключен в интервале концентраций 0<а<л А, нетрудно разобрать эти же процессы для систем, состав а которых заключен в интервале Хв<а <1. [c.58]

Ввиду чрезвычайной сложности реальных процессов фильтрации пластовых флюидов построить полностью подобные физические или геометрические модели невозможно. Поэтому в большинстве случаев ограничиваются приближенным моделированием фильтрационных течений, позволяющим обеспечить адекватное математическое описание процесса разработки нефтяных и газовых месторождений. Изучение 58 [c.58]

ФИЗИЧЕСКИЕ ПРЕДСТАВЛЕНИЯ И МАТЕМАТИЧЕСКОЕ ОПИСАНИЕ ПРОЦЕССА ВЬ ТЕСНЕНИЯ ОДНОЙ ЖИДКОСТИ ДРУГОЙ [c.228]

Для отыскания уравнения математической модели типа (УП.З) в настоящее время применяют различные методы [33, 63, 64, 66, 771 множественного регрессионного анализа, корреляционного анализа, полного и дробного факторного эксперимента, случайного баланса, эволюционного планирования и др. Но какой из них наиболее приемлем для той или иной конкретной задачи сказать определенно нельзя. Некоторые из этих методов, наиболее часто применяемые при описании процессов в химических реакторах, кратко изложены ниже. [c.136]

Сущность этого метода сводится к следующему [92]. Составляем математическое описание процесса в виде зависимости некоторой выходной величины у от параметров (факторов) Хп- [c.137]

Эквивалентным указанному будет также описание процесса в том случае, если приводятся /с + 1 интенсивных и одна экстенсивная величина (потоки масс, к — . мольных долей, температура, давление). [c.33]

Понятие коэффициента теплопередачи обычно используют при описании процессов теплообмена между двумя средами через промежуточную среду, тепловой инерцией которой можно пренебречь. В том случае, когда математическое описание составляют для двух непосредственно контактирующих сред, применяют коэффициент теплоотдачи от одной среды к другой. Размерность этого коэффициента совпадает с размерностью коэ([]([)ициента теплопередачи. [c.62]

В то же время в этих выражениях природа смазочной среды учитывалась в неявном виде. Вместе с тем смазочная среда в химмотологических системах имеет большое значение. Она, как элемент третьего тела , значительно усложняет задачу описания процесса, так как вносит в систему большое число дополнительных переменных. Например, адсорбционные пленки сма- [c.241]

Из сказанного выше следует, что задача оптимизации решается лишь тогда, когда известен вид зависимости выходных параметров процесса х от входных -и управляющих и, т. е. вид соотношении (1,29а). Эту зависимость можно вывести только в результате предварительного изучения свойств оптимизируемого процесса, аналитическое выражение которых и составляет математическое описание процесса. [c.26]

Вид описания процесса Конечные уравнения Дифференциальные уравнения [c.35]

Рассмотрим частные выражения для источников вещества и тепла, встречающиеся при практической разработке математического описания процессов химической технологии. [c.61]

При математическом описании процессов, сопровождающихся взаимодействием двух и более фаз, каждую фазу описывают отдельно с учетом особенностей ее движения и процессов, происходящих в ней. [c.62]

В частном случае, когда правые части системы уравнений математического описания процесса (VII,1) относительно просты, для нахождения завнснмости (VI 1,119) можно использовать уравнения [c.344]

Пример VII-3. Математическое описание процесса задано н виде уравнения [c.350]

Так, если при введении в жидкое топливо незначительного количества присадок, практически не изменяющих физических свойств смеси, существенно изменяются параметры рабочего процесса в двигателе, то физическая модель горения не может служить основой для описания процесса горения в двигателе. [c.145]

В промышленности алкилирование бензола пропиленом в жидкой фазе обычно осуществляется в присутствии серной кислоты [24— 30]. Ниже описан процесс работы на установке фирмы Petroleum Ind. Maats happij. Используется пропилен, не содержащий этилен, что необходимо во избежание образования этилсерной кислоты. Бензол же с содержанием незначительного количества тиофена Еполтге пригоден. [c.264]

Пирогаз, как и в ранее описанных процессах, быстро охлаждается, а затем перерабатывается. Понижение парциального давления газов в печах пиролиза достигается добавкой водяного пара. Время пребывания продукта в печи составляет около 0,1 сек. При этом способе работы сажа не образуется. После сжатия до атмосферного давления газ проходит через установку Котрелля, далее сжимается до 10 а/га и поступает на дальнейшую переработку практически таким же методом, как и в описанном ранее способе Захсе. Состав газов, выходящих из печей пиролиза, при использовании в качестве исходного сырья пропана и природного газа показан в табл. 51. [c.96]

В качестве примера приведем описание процесса монохлорирования н-.гептана. 100 кг н-гептана нагревают до температуры кипения. Пары поднимаются через колонну в реактор, где в них через капилляры про-типотоком подается газообразный хлор. Образующийся хлористый гептил сразу конденсируется и вместе с избытком гептана стекает но колонне обратно в куб, где и остается гептан снова испаряется и возвращается в зону хлорирования. Процесс прекращают после того, как ббльшая часть гептана будет превращена таким способом в хлористый гептил. [c.198]

Зависимыми переменными общей системы уравнений в этом случае являются жидкостные потоки Lj и эффективные температуры Т/. Включение в исходные данные тепловых нагрузок по всем секциям обеспечивает, с одной стороны, единообразное математическое описание процесса разделения и, с другой, — дает возможность, не меняя алгоритма, рассч итывать любой разделительный процесс простую перегонку и ректификацию с водяным паром или без такового, абсорбцию, экстрактивную ректификацию и т. д. [c.92]

Вопросы, рассматриваемые в этой главе, излагаются более подробно и на более высоком уровне в книге Петерсена Анализ химических реакций (см. библиографию, стр. 147). Здесь мы сможем только обсудить простейшие случаи и указать их связь с обш,ей проблемой анализа химических реакторов. В предыдущих главах для описания процесса мы нсио.тхьзовали функцию г (I, Т), которая определяет скорость-реакции в единице объема реактора. Применение этой функции, безусловно, оправдано в случае гомогенного процесса. Однако было бы желательно сохранить тот же способ описания и при расчете гетерогенных процессов, таких, как каталитические газофазные реакции в неподвижном слое таблетированного катализатора. В разделе VI. обсуждаются связанные с этим вопросом трудности и ограничения. Многих затруднений можно избежать, введя понятие об определяющей стадии (раздел VI.2). В последующих разделах будут исследованы некоторые характеристики процессов адсорбции (раздел VI. 2), внешней массопередачн (раздел VI.3) и внутренней диффузии (раздел VI.4). Затем мы постараемся обобщить эти явления (раздел VI.5) и вкратце остановимся на некоторых эффектах, связанных с конечной скоростью теплопередачи (раздел VI.6). Структура главы показана на рис. VI. . [c.119]

Перепад давления, необходимый для преодоления вязкого сопротивления в зоне длиной /, пропорционален /. Поэтому при постоянной скорости И размер зоны, в которой существенно влияет капиллярный скачок давления остается постоянным. Возможность крупномасштабного описания процесса вытеснения при помощи модели Бакли-Леверетта связана только с малостью параметра е = pJAp. В схеме Бакли -Леверетта стабилизированная зона моделируется скачком насыщенности. [c.281]

Поскольку успешное развитие процессов гидрообессеривания остаточного сырья во многом определяется достижениями в области активных и стабильных катализаторов, то сведения о рецептуре производства катализаторов практически отсутствуют. Известны рекламные описания процессов, разработанных отдельными фирмами, включающие характеристику сырья, результаты использования определенных катализаторов. Так, фирма Gulf со времени пуска первой промьпштенной установки гидрообессеривания мазута HDS в 1970 г. разаработала несколько модификаций процесса на базе усовершенствования катализаторов (тип I, П, П1, IV). По сообщению фирмы, благодаря разработке таких катализаторов, как усовершенствованный тип Ш, достигнуты успехи в гидрообессеривании при пониженном давлении. [c.111]

Динамическое программирование, как и все методы, рассмотренные в предыдущих главах, применяется для оптимизации математически описанных процессов. Поэтому в дальнейшем для многостадийного процесса (рис, VI- ) предполагается изгзестиым математическое описание его каждо стадии, которое представляется в об1цем виде системой уравнений [c.246]

Нели математическое описание процесса содержит уравнения, в ираги11е части которых входит независимая переменная /, то это описание можно легко представить в форме системы уравнений (УП,1), для чего достаточно ввести и уравнения еще одну переменную / (стр. 176). [c.321]

С. учетом соотнои1ения (VII,72) переменные л и м в уравнениях математического описания процесса прп этом будут рассматриваться как функции переменной со, т. е. [c.336]

Те[1ерь с учетом выражения (VII,75) система уравненнй математического описания процесса (VI 1,70) может быть представлена как [c.336]

Задача 5. Мате. атическое описание процесса Р1меет вид системы уравнений [c.362]

Выведем теперь соотношения, определяющие оптимальное управление, которые могут быть получены при использовании математического аппарата классического вариационного исчислепня. В этом случае векторное уравнение математического описания процесса может рассматриваться как система неголономных связей (V,121) для задачи отыскания условного экстремума функцпонала (VI 1,545). [c.409]