Продольные напряжения изгиба

Продольные напряжения изгиба [c.49]

Осевые силы от давления газа на крышки цилиндров передаются через стенки цилиндров на фланец рамы. Для уменьшения напряжений, возникающих в стенках цилиндров, соединения выполняют по возможности так, чтобы силы от цилиндра к цилиндру и к раме передавались через продольные стенки, являющиеся продолжением друг друга. При необходимости соединения цилиндров различных диаметров или цилиндра малого диаметра с большим фланцем рамы силовую связь осуществляют по коническим стенкам, избегая плоских торцевых стенок или фланцев с большим вылетом, где могут возникнуть большие напряжения изгиба. [c.312]

Особенностью напряженно-деформированного состояния трубопроводов на указанных характерных участках является наличие на них дополнительных изгибных напряжений, возникающих вследствие продольно-поперечного изгиба трубопровода в грунте под действием температурного перепада и внутреннего давления. Теоретические и экспериментальные исследования позволили нам получить значения изгибающих моментов, возникающих при изгибе подземного трубопровода. Так, например, для углов поворота [c.85]

Основанная на этих предположениях теория, не учитывающая действие изгибающих моментов, а принимающая во внимание только продольные силы и и Т, называется безмоментной или мембранной теорией расчета оболочек, в отличие от моментной теории. Расчет по моментной теории является более сложным и производится в случаях, когда изгибающие моменты велики и напряжения изгиба будут во много раз больще мембранных напряжений, т е нормальных напряжений от и и Т. [c.10]

Максимальные продольные напряжения в развитие формул (1.6)-(1.7) определяются от всех нормативных нагрузок. Для случая одновременного действия в трубопроводе внутреннего давления, температурного перепада и упругого изгиба суммарные продольные усилия определяются по формуле [c.243]

Вопросам расчета напряженно-деформированного состояния криволинейных труб занималось большое число исследователей. Карманом в 1911 г. [278] теоретически решена задача о большей податливости криволинейной трубы по сравнению с прямой. Причиной повышенной податливости при изгибе кривой трубы является сплющивание ее поперечного сечения. При сплющивании меняется линейный закон распределения продольных напряжений и возникают местные поперечные изгибные напряжения. Карман в своем решении основывался на теории о минимуме потенциальной энергии деформации. Лоренц рассмотрел эту задачу на основе теоремы о наименьшей работе. [c.328]

В [80, 282] рассматривалась долговечность элементов трубопроводов при жестком нагружении. Образцы заполнялись водой для обнаружения сквозной трещины. Внутреннее давление невелико. Данные опыты показали, что в прямых трубах трещины возникали в поперечном направлении под воздействием одноосных напряжений изгиба и сжатия. В кривых трубах появились продольные трещины усталости, расположенные в зоне действия максимальных кольце- [c.386]

Методика сгибания неоднократно подвергалась критике. Однако для сравнительных исследований она вполне пригодна. Конечно, при сгибании отрезка стебля ткани то1 его части, которая обращена кверху, растягиваются, а ткани нижней части подвергаются сжатию. Не известно, уменьшается ли гидростатическое давление в тканях верхне части, но в тканях нижней части потенциал воды вначале несомненно возрастает. Вода поэтому должна перемещаться из нижней части в верхнюю, но это, очевидно, будет приводить лишь к усилению продольного напряжения в верхней части и к увеличению изгиба. Обычно такие измерения проводят в насыщенной атмосфере для того, чтобы водный режим всей системы в целом не изменялся. [c.511]

Напряжения от растяжения вала осевой силой малы по сравнению с напряжениями изгиба и обычно ими пренебрегают. Проверка вала на продольный изгиб от силы сжатия также показывает весьма высокое значение запаса на устойчивость. [c.11]

Наиболее отрицательное воздействие на прочность баллона оказывают ударные нагрузки, возникающие в направлении, перпендикулярном продольной оси баллона, так как напряжения от удара суммируются с максимальным напряжением, возникающим в цилиндрических стенках баллона от внутреннего давления. Кроме того, в момент удара происходит изменение цилиндрической формы "баллона, что приводит к возникновению дополнительных напряжений изгиба. [c.104]

Оценка основных показателей напряженного состояния - величины максимальных точечных напряжений и среднего уровня секторных напряжений в обследованных сечениях - показывает, что эксплуатация трубопроводной обвязки нагнетателей КЦ-7 и КЦ-8 осуществляется при уровне растягивающих продольных напряжений, значения которых находятся в пределах допустимого уровня, определяемого СНиП 2-05.06.85, и обеспечивают высокий коэффициент запаса по пределу текучести (3,4), близкий к проектному уровню. Преобладающая схема распределения напряжений в сечениях трубопроводов -это растяжение и изгиб для входных и выходных участков, сжатие и изгиб для участка рециркуляции. [c.40]

Более правильным решением является соединение профилей в узлы, когда стойки крепят к стенке продольной балки (рис. 63, г). Вертикальные силы при этом прикладываются вдоль оси кручения, благодаря чему не появляется дополнительных продольных напряжений, накладывающихся на напряжения изгиба. Однако при перекосах рамы места сварки разрушаются из-за стесненного деформирования полок вертикальной стойки. [c.106]

Явление потери устойчивости формы цилиндрической стенки в сжатой зоне аналогично ио своей сущности продольному изгибу сжатых стержней. Нарушение формы — вмятие (см. рис. 82) может произойти ири напряжениях меньше предела текучести материала стенки. [c.114]

Здесь Стд—допускаемое напряжение для материала мачты (для стали СтЗ стд=160 МПа) ф — коэффициент уменьшения допускаемых напряжений при продольном изгибе Е — модуль упругости при растяжении для материала мачты в МПа (для стали СтЗ = 2.1-10 МПа) % — гибкость мачты Пу—запас устойчивости для сжатого стержня (пу = 2 при учете динамической нагрузки и у = 3 без учета динамической нагрузки) Рх — площадь поперечного сечения мачты — момент сопротивления поперечного сечения мачты. [c.58]

Значения коэффициента ф уменьшения допускаемых напряжений при продольном изгибе в зависимости от X [c.59]

В точке / сечений А—А и Б—Б (см. рис. 2.22) напряжения сжатия от действия продольного усилия и изгибающего момента должны быть сложены. В точке 2 указанных сечений имеются напряжения сжатия от действия продольных сил и напряжения растяжения изгиба и результирующее напряжение будет равно их разности. Поэтому прочность мачты проверяем по напряжениям в точке I. В верхнем сечении А—А напряжение сжатия о а-а определяем из выражения [c.66]

Из табл. 2.11 по найденной величине гибкости =133 определяем коэффициент уменьшения допускаемых напряжений при продольном изгибе Ф = 0,39. [c.67]

При определении температурных напряжений в трубах и кожухе теплообменников типа Н можно полагать, что трубные решетки не деформируются, а кожух и трубы не подвергаются продольному изгибу. [c.22]

Так как валы в основном работают в условиях изгиба и кручения, а напряжения от продольных усилий невелики, то эквивалентное напряжение в точке наружного волокна [c.93]

Напряжение при изгибе в продольном направлении [c.383]

Стержень шатуна рассчитывают на прочность по наибольшей из сил, вызывающих сжатие и продольный изгиб, допуская нагрузки до 100 МПа. Суммарное напряжение от сжатия и продольного изгиба определяется по формулам Навье—Ренкина в плоскости качания [c.166]

В расчетах гибкой опоры проверяют ее устойчивость на продольный изгиб и, учитывая горизонтальное перемещение верхнего конца в результате тепловых и упругих деформаций цилиндра и рамы, вычисляют напряжения в месте заделки стержня (трубы) или пластины у плит крепления к цилиндру и фундаменту. [c.326]

Для сквозного штока с подвешенным поршнем запас прочности определяют по формулам Мисса на упругий продольный изгиб и допускают его в пределах 4—8. Кроме того, проверяют шток на сжатие, при этом запас прочности по отношению к пределу упругости должен быть не ниже, чем принятый для продольного изгиба. Напряжения на изгиб от веса поршня и собственного веса штока можно допустить [ст] < 50 Мн/м , причем прогиб должен быть не более 2 мм. [c.410]

При эксплуатации трубопровода и определенных условиях возможна потеря его продольной устойчивости с последующим выпучиванием из грунта. Одной из интегральных оценок напряженно-деформированного состояния трубопровода и его устойчивости является поперечное перемещение. Для подземного трубопровода может происходить потеря продольной устойчивости второго рода, для которой критической силе соответствует конечное перемещение. Это перемещение определяют в зависимости от параметров начального изгиба трубопровода (кривизны и длины волны, наличия вставок машинного гнутья), глубины заложения трубопровода, характеристик грунта и балластировки. Критические перемещения определяют расчетным путем как на стадии проектирования, так и на основании данных о фактических параметрах трубопровода на конкретных участках. [c.114]

При эксплуатации нефтепровода совместное действие внутре(н-него давления и изгибающих усилий Может вызывать большие суммарные напряжения в продольном направлении трубы, которые могут стать причиной аварии. Изгибающие усилия зависят от радиуса изгиба. Поэтому при проектировании ц сооружении нефте- [c.109]

Одним из наиболее распространенных методов исследования ориентированных пептидных цепей является метод инфракрасного дихроизма. При этом регистрируют спектры поглощения белка для двух взаимно перпендикулярных направлений поляризации падающего света. В одном случае вектор напряженности электрического поля параллелен пептидным цепям, а в другом — перпендикулярен им. Такая пара спектров для ориентированных фибрилл инсулина приведена на рис. 13-3. Считается, что молекулы инсулина находятся в этом случае в р-кон-формации и уложены поперек оси фибриллы (кросс-р-структура). Таким образом, когда вектор напряженности электрического поля параллелен оси фибриллы, он перпендикулярен пептидным цепям. Поскольку полоса амид I определяется прежде всего колебаниями карбонильной группы, которые в -структуре перпендикулярны пептидным цепям, интенсивность этой полосы больше для случая, когда вектор напряженности электрического поля тоже перпендикулярен пептидным цепям, чем для случая, когда этот вектор им параллелен (перпендикулярен оси фибриллы рис. 13-3). То же самое справедливо и для полосы амид А, которая определяется в основном растяжением связи N—Н. Дихроизм полосы амид П носит противоположный характер, поскольку здесь определяющую роль играет изгиб N—Н-связи, который осуществляется в пределах плоскости пептидной группы, но происходит в продольном направлении. [c.12]

Коэффициент <р уменьшения допускаемого напряжения при продольном изгибе центрально сжатых стержней [c.159]

В стенках труб, работающих под внешним давлением, возникают напряжения сл<атия, под действием которых при несовершенстве первоначальной цилиндрической формы создаются напряжения изгиба. В результате этого при определенных геометрических параметрах и внешних силовых нагрузках возможна потеря устойчивости цилиндрической формы труб с образованием вмятин и выпучин. Потеря устойчивости формы происходит и при работе труб, подверженных сжатию и изгибу. Поэтому для таких труб решение вопроса о их надежности сводится не только к определению размеров труб из условия недопустимости текучести металла, но и к обеспечению их достаточной устойчивости (жесткости). Минимальные по величине напряжения и силовые нагрузки (давление или осевая сила), под действием которых нарушается первоначальная форма, принято называть критическими. Первоначально устойчивая труба, предназначенная для работы в коррозионной среде, при постоянных по времени внешнем давлении или продольной сжимающей силе может потерять устойчивость формы в процессе эксплуатации в результате постепенного уменьшения (из-за коррозии) отношения начальной толщины стенки к диаметру. Долговечность трубы в основном зависит от коррозионной активности среды, величины критических напряжений (Ткр и коэффициента запаса устойчивости Пу = = (Ткр/(1о (где (То — начальное напряжение). Величина критического напряжения Сткр, при котором возможна потеря устойчивости формы сосуда, определяется экспериментально или аналитически на основе методов теории упругости. [c.33]

Применительно к трубе решение этой задачи формулируется так если кольцевые напряжения от внутреннего давления не достигают предела текучести материала, а суммарные продольные напряжения от изгиба и внутреннего давления достигают предела текучести, причем деформации изгиба продолжают нарастать, в трубе возникают пластические деформации, причем можно считать, что кольцевые напряжения от внутреннего давления не влияют на несущую способность трубьг, Допусае-мыми являются малые пластические деформации, составляющие доли процента, хотя разрушение не наступает и при достижении пластическими деформациями нескольких процентов. [c.73]

Явление потери устойчивости формы происходит при расчетных напряжениях меньше предела текучести металла стенки, но когда вненшее давление достигает определенной критической величины. Величина критического давления зависит от геометрической формы, размеров аппарата, механических свойств материала его стеиок. Явление потери устойчивости формы цилиндра аналогично явлению потери устойчивости ири продольном изгибе стержней. Цилиндр идеальной формы, выполненный нз однородного материала, теряет форму, если вненшее давление достигает критического значения. Первоначальные отклонения от цилиндрической формы, являющиеся следствием неточности изготовления, могут оказать влияние на прочность и устойчивость формы аппарата. Это необходимо учитывать при выборе коэффициентов запаса прочности и устойчивости. [c.51]

При нагреве и охлаждении змеевики расширяются и сжимаются не одинаково. Входные уч астки расширяются меньше, чем выходные. Поэтому пружинные подвески предназначены для восприятия части нагрузок, возникающих от расширения п сжатия и уменьшения внутренних напряжений в металле труб. Кроме того, для снижения напряжений у опорных деталей пода и свода печи предусматривают зазоры, которые обеспечивают горизонтальное перемещение нижних направляющих и верхних опорных штанг, чем предотвращается их защемление и продольный изгиб труб змеевиков. С течением времени, вследствие явлений ползучести (так называемого, криппа) металла., змеевики постепенно удлиняются и оседают, поэтому при эксплуатации печей необходимо периодически изменять натяжение пружин. Степень натяжения пружин определяют по стрелочному указателю. [c.75]

Помимо снижения продуктивности скважин, вызываемого глубоким проникновением частиц твердой фазы бурового раствора, нехватка необходимых сводообразующих частиц приводит к обваливанию несцементированных песков и увеличению диаметра ствола скважины. Как уже объяснялось в главе 8, несцементированный песок имеет коэффициент сцепления, равный нулю, поэтому он будет обваливаться в ствол, если глинистая корка не образуется. Перепад давления на глинистой корке повышает сцепление и снижает напряжения сжатия на стенке скважины. Важно, чтобы глинистая корка образовалась быстро, так как турбулентный поток вокруг долота способствует сильной эрозии и ствол быстро размывается. Если глинистая корка быстро образоваться не может, то не исключены снижение продуктивности, попадание опре-д енных объемов песка в продукцию скважины, продольный изгиб обсадной колонны и другие осложнения при добыче нефти, связанные с увеличением диаметра ствола скважины. Установление корреляционной связи фракционного состава твердой фазы в буровом растворе с кривыми кавернометрии позволяет оперативно выявить оптимальные требования к закупориванию пор в конкретном коллекторе. [c.423]