Температура на поверхностях трения

При достижении определенной критической температуры на поверхности трения наступают разупрочнение, структурные и фазовые превраш,ения в поверхностных объемах металла. Начало разупрочнения металлов является началом образования и развития процессов схватывания второго рода. [c.23]

Важными факторами, влияющими на надежность и долговечность манжетного уплотнения, является окружная скорость и связанная с ней температура на поверхности трения. [c.181]

В процессе схватывания второго рода, возникающего в результате высоких температур, на поверхности трения корпуса происходит вырыв металла, а на поверхности трения шестерни — налипание чугуна, оторвавшегося с поверхности корпуса. Наросты образуются на поверхности трения в виде отдельных островков, достигающих высоты 0,5—2 мм, переходы в местах вырывов и в наростах не резкие, имеются цвета побежалости (фиг. 5). [c.19]

Увеличение нагрузки в паре трения приводит к резкому возрастанию температуры на поверхностях трения. В связи с указанным необходимо стремиться к уменьшению удельного давления. [c.8]

Как видно из табл. 103, высокая температура в зоне трения оказывает существенное влияния на антифрикционные свойства углеродных материалов. При температуре в зоне трения выше 200° С возрастают коэффициент трения и износ, что объясняется повышением окисления углерода. На рис. 32 видно, что при температуре 200° С коэффициент трения материала АГ-1500 был 0,25, а при 400° С увеличился до 0,5 [8]. Термогравиметрический анализ порошкового графита показывает (рис. 33), что с увеличением температуры возрастает окисление [12]. При высокой температуре на поверхности трения не образуется углеродной пленки, способствующей низкому коэффициенту трения и износу. В таких условиях работы поверхности трения углеродного и сопряженного с ним материала шероховаты, они имеют глубокие риски и прижоги, а продукты износа углеродного материала играют роль абразивных частиц. [c.155]

Работоспособность металлополимерных подшипников скольжения в значительной. мере обусловлена спецификой сочетания компонентов, принадлежащих к различным классам конструкционных материалов. Важнейшими технологическими и эксплуатационными факторами, влияющими на работоспособность, являются технологическая наследственность полимерных компонентов подшипников, наличие жидких и газообразных сред в зоне трения, распределение нагрузки и зазоров в подшипниках, температура на поверхности трения и в объеме материалов, из которых выполнен подшипник. [c.200]

Для области А точки выше кривой 1 получены в результате подогрева поверхности пары трения. В области С точки ниже кривой 2 получены за счет охлаждения поверхности пары трения. Область В является промежуточной в ней в зависимости от давления применяется как охлаждение, так и нагревание образцов пары трения. Результаты, представленные на рис. 5, показывают, что все резиновые образцы, вне зависимости от режимов испытаний, начинают разрушаться при достижении критической температуры. Критической температурой для резины на основе бутадиен-нитрильных каучуков является температура поверхности трения порядка 300° С. При этой температуре на поверхности трения резины появляются трещины (рис. 6). При повышении [c.291]

Для конкретных условий торможения, после подстановки размеров и теплофизических коэффициентов, расчетная формула приобретает простой вид. Например, температуру на поверхности трения очищенных колес подвижного состава метрополитена (коэффициент теплопередачи а = 40 ккал/м °С час) при торможении бакелитовыми колодками можно определить по формуле [c.228]

Эффективное смазочное действие в случае графита прекращается при превышении некоторого критического значения температуры на поверхности трения (около 100 °С), что связано, по-видимому, с десорбцией водяных паров. [c.240]

Стенд (рис. 1) предназначен для испытания сальников с уплотнительными элементами из металлических и неметаллических материалов при постоянном давлении газа в диапазоне средних скоростей штока и температур на поверхности трения, близких к реальным, существующим в современных компрессорных машинах. [c.185]

Особенность разработанного метода заключается в возможности регулирования температуры дисков трения изменением объемной температуры. Кроме того, можно проводить испытания образцов, вырезанных из тормозных накладок, оценивать температуру на поверхности трения и измерять износ по уменьшению высоты образца по ходу опыта и др. . [c.294]

Известно, что способность граничной пленки масла удерживаться на поверхностях трения и разделять их при относительном движении в значительной степени зависит от материала этих поверхностей. Как показали исследования, проведенные в последнее время, одной из основных причин, вызывающих разрушение граничного слоя смазки, является возникновение температуры на поверхности трения, достигающей некоторой величины, характерной для сочетания данных металлов и смазки. При этом при определенной, так называемой критической, температуре, для данного масла на данном металле граничный адсорбированный слой масла разрушается, возникает непосредственный контакт поверхностей с характерными для сухого трения явлениями схватывания и заедания металлов. Для надежной работы необходимо, чтобы на участках граничного трения местная температура не превосходила критическую, с целью избежать разрушения граничного смазочного слоя и возникновения сухого трения. Следовательно, для выбора и рекомендации смазки и материала подшипника необходимо знать критическую температуру граничной масляной пленки для различных сочетаний смазки и металлов. [c.212]

Эксперимент по измерению температуры на поверхности трения, проведенный с помощью метода искусственной термопары, показал, что образование трещин на поверхности трения стекла не вызывается явлением термостойкости стекла, так как температура при испытанных режимах не превышает 75—80° С. [c.183]

ОНО характеризует мощность трения или тепловыделение, которое в значительной мере определяет предельно допустимую температуру на поверхности трения [1]. На графиках, приведенных на рис. VII.1, а, горизонтальная прямая соответствует предельному значению нагрузки, вертикальная — ограничивает максимально допустимые скорости скольжения. Наклонная линия представляет собой геометрическое место точек, соответствующих предельно допустимому значению критерия. В ряде работ указывается на несовершенство критерия pv. Во-первых, значения коэффициента трения зависят от скорости скольжения, что сказывается на тепловыделении в зоне трения. Во-вторых, условия теплоотвода определяются геометрией сопряжений и конструкцией подшипников. Существует множество противоречивых оценок предельных значений критерия. Так, приведенные в работах [2—5] допустимые значения pv для металлофторопластовых подшипников скольжения отличаются более чем на порядок, а температуры — более, чем на 100 К. Тем не менее при правильном учете условий работы узлов трения использование критерия pv можно считать целесообразным. [c.192]

При работе насоса в режиме подачи, близкой к нулевой, возможен перегрев насоса (в особенности при высокой герметичности) за счет тепла, обусловленного механическими потерями и внутренними перетечками (утечками), канализация которых обычно осуществляется во входную (всасывающую) полость, вследствие чего отвод тепла циркулирующей рабочей жидкостью практически отсутствует. В результате температура на поверхностях трения деталей может достигнуть точки кипения и выгорания рабочей [c.400]

Механизм разрушения пленки графита отличается от рассмотренного выше. В этом случае не было получено каких-либо доказательств того, что в процессе скольжения диска по таблетке пленка смазочного материала регенерируется (см. рис. 6). Данные табл. 4 и 5 показывают, что заедание возникает внезапно в тот момент, когда средняя температура на поверхности трения достигает некоторого критического значения (порядка 100 °С). Биссон с соавторами [17] также установил, что эффективность смазочного действия графита ограничивается областью относительно низких температур. Условия возникновения заедания в присутствии графитной пленки являются сложной функцией параметров трения, поскольку средняя температура на поверхности скольжения зависит от продолжительности процесса, термических характеристик и масс отдельных составляющих системы, а также от нагрузки и скорости скольжения. Причины, вызывающие заедание поверхностей трения при данном критическом значении поверхностной температуры, достаточно достоверно не установлены, однако относительно низкое ее значение позволяет предположить, что важную роль при этом играет десорбция паров воды [18]. Если это так, то повышение нагрузок заедания при введении в графит ПТФЭ или при нанесении пленки графита на поверхность фосфатирован- [c.239]

Расчет температуры на поверхности трения резино-металлических пар см. также в работах [47, 48]. [c.229]

Кожаные манжеты можно применять для окружных скоростей вала до 10 м/с и температуры на поверхности трения до 110° С. Уплотнения из синтетических резин можно применять при окружных скоростях на поверхности трения до 20 м/с, а в отдельных случаях и до 25 м/с. В зависимости от сорта резины они могут быть пригодны для работы при температуре на поверхности трения 150° С и выше. [c.567]

На трение и изпащивание деталей механизма огромное влияние оказывает температурный фактор. При некотором значении температуры на поверхности трения будет разрушаться пленка топлива, молекулы смазывающего вещества будут дезориентироваться, что приведет к значительной потере топливом его защитной роли по отношению к металлу. Следует иметь в виду, что среднемассовая температура топлива в полости насоса не соответствует тем пературе, воздействию которой подвергается металл. Как известно, на пятнах контакта могут возникать очень высокие температуры. [c.289]

Например, коэффициент трения по стали изделий из блочных графитопластов нри жидкостной смазке составляет 0,001—0,005 (см. Антифрикционные полимерные материалы), из фенольных асбоволокнитов и ас-ботекстолитов — 0,38—0,40 (при сухом трении и температуре на поверхности трения до 200—35С °С).Изделия из ретинакса (Ф., содержащий в качестве наполнителя асбестовое волокно) мо кно использовать при темн-ре на поверхности трения до 1000 °С. [c.366]

Одинаковые температурные градиенты в соответственных элементах узла трения для различного сочетания материалов не определяют одинакового коэффициента трения. Кроме того, для пар трения, состоящих из материалов, значительно различающихся по своим механическим и теплофизическим свойствам, возможны такие случаи, когда нри меньших температурных градиентах в соответственных элементах узла (прочие условия одинаковы) получаются большие коэффициенты трения. Таким образом, необходимо учитывать температурный градиент в обоих элементах нары и выделять слабый элемент данной пары, температурный градиент в котором, в данных условиях трения, имеет превалирующее значение. Эксперименты показали, что при стационарном трении на машине И-47 [3, 4], когда температуры на поверхности трения одинаковы, коэффициент трения пары пластмасса ретинакс — сплав нимоник ниже, чем у пары ретинакс — хромистая бронза. При стационарном трении 246 [c.246]

При нестационарном режиме коэффициент распределения тепловых потоков зависит от режима трения, времени трения, размеров, а также коэффициента температуропроводности а, удельной теплоемкости с, коэффициента теплопроводности Я, коэффициента теплоотдачи сг [7]. Температурный градиент в этом случае является ие только функцией температуры в зоне трения, но и функцией начальной температуры. Температурные и фрикционные процессы трения взаимно влияют друг на друга. При нестационарном режиме для пар трения ретинакс — нимоник и ретинакс — хромистая бронза, коэффициент распределения тепловых потоков различается еще больше. Это для случая равных коэффициентов трения приводит к большей температуре на поверхности трения (рис. 1) и к значительно меньшему температурному градиенту в слабом пластмассовом элементе для пары трения ретинакс — нимоник, чем для пары ретинакс — хромистая бронза (рис. 2). В свою очередь высокая температура на поверхности трения и меньший температурный градиент в пластмассовом элементе приводят к значительному снижению коэффициента трения, вызывающему уменьшение тормозного момента и увеличение времени торможения (рис. 1 и 2). Увеличение времени торможения еще больше изменяет в неблагоприятную сторону коэффициент распределения тепловых потоков и градиент температуры. [c.247]

Существенное влияние на окисление поверхностей трения имеет температура их нагрева. В ряде работ показано, что при трении тугоплавких металлов температура на поверхностях трения достигает 1000° С и выше [1—5]. Температура поверхностей трения возрастает с увеличением скорости и нагрузки [1], [3]. Высокие температуры, возникающие в местах действительного контакта при трении, способствуют окислению железа. В. И. Архаров [6] указывает, что железо образует с кислородом следующие твердые фазы, отличающиеся по своим свойствам (твердый раствор кислорода в железе) РеО Рез04 и РегОз-Окалина, образующаяся в железе, состоит из слоев, располагающихся параллельно наружной поверхности в последовательности, соответствующей убыванию кислорода по направлению от наружного слоя к внутреннему. Пленки окислов, образующиеся на поверхности трения, препятствуют возникновению молекулярного схватывания, способствуя уменьшению износа. [c.269]

В качестве одного из первых обстоятельных исследований приработки подшипниковых сплавов и цапф следует указать работу М. М. Хрущова [6]. Ряд исследований приработки автомобильных двигателей был выполнен Н. П. Воиновым [7, 8]. Экспериментальные данные Н. П. Воинова подтвердили существенное влияние свойств масла на формирование поверхностей трения не только в отношении величины шероховатости, но и других физико-химических показателей. Основным параметром масла, влияние которого на протекание процесса приработки изучалось, была вязкость. Свойства приработанных поверхностей трения зависели от исходной вязкости масла. Было установлено, что излишне низкая вязкость способствует появлению задиров, а повышенная вызывает увеличение температур на поверхностях трения, что ухудшает процесс приработки и снижает износостойкость в эксплуатации. [c.180]

Как указано в работе П. И. Санина и других [28], число простейших сое- динений, взаимодействующих с металлом в процессе разложения присадок при трении, по-видимому, незначительно. Для большинства присадок это могут быть фосфин, сера, сероводород, хлор, хлористый водород и др. В некоторых случаях мон ет происходить и непосредственное взаимодействие вещества с металлом (например, добавки типа карбоновых кислот), а также образование промежуточных соединений с металлом, например меркапти-дов, подвергающихся затем разложению при контактных температурах на поверхностях трения [96]. [c.79]

Рис. 4. Зависимость средней температуры на поверхности трения t p от удельного давления при различных перепадах давления "масло-атмосфера" л/ ( П = 122 С" ) -—ГАКК

Факторы, вызывающие повышение температуры в зоне пластической деформации, приводят к снижению упрочнения. Высокие локальные температуры на поверхностях трения в процессе приработки способствуют местному схватыванию с последующим вырыванием микрообъемов металла, что увеличивает шероховатость поверхностей и снижает площадь фактического контакта. Высокотемпературные вспышки при трении облегчают десорбцию полярноактивных веществ и образование мгновенных сварочных мостиков . Последующее разрушение мостиков способствует разрыхлению и переносу металла на контртело. Описанные явления ведут к понижению микротвердости и разупрочнению. [c.179]