Тепловые потери электрода

Если в шлаковой ванне возникает дуга, тепловые потери электрода определяются так же, как в дуговой вакуумной печи. [c.231]

ТЕПЛОВЫЕ ПОТЕРИ ЭЛЕКТРОДА [c.36]

Рис. 15. Расчетная схема тепловых потерь электрода.

Тепловые потери электрода [c.40]

Наличие < лоя расплавленного шлака со средней температурой шл приводит также к тому, что температура жидкой поверхности слитка теперь равна не /пов, а tmn, потери за счет излучения и испарения с зеркала ванны отсутствуют, но появляются потери за счет излучения и испарения с поверхности шлакового слоя. Тепловые потери электрода определяются характером процесса при без-дуговой плавке отсутствуют тепловые потери за счет испарения с оплавляемого торца электрода, а тепловые потери электрода определяются температурой <шл при наличии дуги тепловые потери электрода определяются так жё, как и в случае плавки в вакууме. [c.48]

При плавке с избыточным (превосходящим атмосферное) давлением инертного газа изменяются лишь тепловые потери электрода— они увеличиваются примерно на 15%. Ток и напряжение на дуге для таких печей следует определять по вольт-амперным характеристикам, снятым при данном давлении данного инертного газа (или данной смеси нескольких инертных газов). [c.51]

Количество тепла, отводимое в единицу времени со всей поверхности кристаллизатора, определяется, очевидно, тепловыми потерями электрода и ванны, весовой скоростью кристаллизации и охлаждением затвердевшего металла. Последнее может быть учтено заменой скрытой теплоты плавления, выделяющейся при кристаллизации, на большую расчетную величину, называемую приведенной теплотой плавления [Л. 17] [c.51]

МОЩНОСТЬ, выделяемая в дуговом промежутке, компенсирует тепловые потери электродов [c.95]

Преимуществом выплавки стали в плазменной печи по сравнению с ВДП является отсутствие вакуумной системы и дорогих расходуемых электродов (работа па шихте), а по сравнению с ДСП — высокое качество получаемого металла (плавка в аргоне). Недостатки плазменной печи — большая длина дуг (высокие тепловые потери, тяжелые условия работы свода и стен, сильные динамические взаимодействия дуг) и наличие подовых [c.245]

Помимо защиты электрод и свариваемого металла, аргон способствует созданию особых условий устойчивого горения дуги. Катодное падение напряжения в среде аргона весьма невелико, вследствие чего для поддержания дугового разряда требуется меньшее напряжение в сравнении с дугой, горящей на воздухе, а из-за сравнительно низкой теплопроводности аргона тепловые потери столба дуги уменьшаются. При разряде в среде аргона имеет место катодное распыление, очищающее [c.293]

Второе допущение заключается в том, что минимум потерь в электроде будет в том случае, если у места входа электрода в свод поток электрических потерь, идущий вниз, уравновесит поток тепловых потерь, идущий вверх. Прн этом тепловые потери должны быть равны половине электрических потерь. Тогда, приравняв (3-5) и (3-6), получим формулу для наиболее экономичного сечения электрода [c.91]

Так как тепловые потери в электроде прямо пропорциональны его сечению, а электрические обратно пропорциональны ему, то сумма этих потерь минимальна, если они одинаковы. Отсюда получаем новое выражение для оптимальной площади сечения электродов [c.92]

Чем выше расположен свод, тем больше наружная поверхность печи и выше ее тепловые потери, тем больше длина и ход электродов, что увеличивает электрические потери в них и утяжеляет конструкцию печи. Ввиду этого при определении высоты плавильного пространства придерживаются сред- [c.93]

Тепловые потери в электродах находят по формуле (3-8) они могут составить 2—5% общего расхода тепла [c.98]

Графитирование электродов. Процесс аналогичен предыдущему, с той разницей, что в связи с очень высокой температурой (2 500° С) необходимо выделить в контактах достаточно тепла, чтобы покрыть тепловые потери и не снизить температуру концов стержня. Поэтому здесь p Q, q. [c.120]

Этот анализ аналогичен анализу теплового баланса электрода (катода), с той разницей, что потери с боковой поверхности вследствие передачи тепла не излучением, а теплопроводностью пропорциональны не четвертой, а первой степени температуры рассматриваемого элементарного объема. При этом также учтены соображения о незначительности конвективного теплообмена в лунке. Анализ приводит также к выводу, что глубина лунки Н при данных размерах печи пропорциональна скорости плавки, т. е. току или мощности дуги. Из этого следует, что установившийся процесс кристаллизации слитка может начаться только тогда, когда лунка достигнет глубины Я, соответствующей данной мощности. [c.198]

Охлаждение штока должно быть рассчитано на максимальные тепловые потери, возникающие во время приварки электрода в огарку. Эти потери могут достигать 10— 15% мощности печи. [c.207]

Потери из-за теплопроводности при измерениях температуры в пламенах с помощью тонких термопар можно сделать незначительными, если расположить оба электрода термопары в плоскостях с одинаковой температурой. Потери тепла излучением можно определить, приравнивая этим потерям количество теплоты, передаваемой от газа к зонду [1, с. 139]. Для сферического зонда диаметра ё. находящегося при установившейся температуре Та и введенного в газ с коэффициентом теплопроводности % и температурой Тг (при Тг>Тз), количество тепла, передаваемого на единицу площади поверхности зонда, можно приближенно определить как (2Х/с1) (Гг—Та). Это справедливо для зонда, диаметр которого достаточно мал (число Рейнольдса много меньше единицы). Тепловые потери зонда излучением к стенкам при температуре стенок Гст характеризуются величиной еа(П—Т ст) (где е —степень черноты зонда, а — постоянная Стефана — Больцмана). Приравнивая выражения для этих двух тепловых потоков, можно найти погрешность в измерении температуры, возникающую вследствие излучения [c.37]

Процесс установления устойчивого горения однородной топ-ливо-воздушной смеси разрядом большой длительности можно представить следующим образом. Предполагается, что линейный источник зажигания подводит теплоту, необходимую для повышения температуры нагреваемой зоны до температуры пламени. Начальное пламя будет распространяться, если нагретая зона имеет соответствующий объем, удовлетворяющий условию, согласно которому скорость выделения тепла в объеме должна быть равна или больше скорости тепловых потерь из объема. Имеется в виду также дополнительное требование длина линейного источника должна быть равной критическому расстоянию, чтобы устранялись гасящие эффекты электродов. Тепловые потери из нагретой зоны к электродам и в свежий газ, имеющие место в период существования искры, не учитываются не учитывается также тепло, выделяющееся за этот период в результате какой-либо химической реакции. [c.42]

Плавку ведут обычно с закрытым колошником, т. е. шахту печи заполняют шихтой и уровень ее поддерживают таким образом, чтобы она закрывала расплав и концы электродов достаточно толстым слоем. Благодаря этому уменьшаются тепловые потери печи, а газы, выделяющиеся из зоны реакции, подогревают верхние слои шихты. [c.180]

Для плавки руд и концентратов применяют трехфазные дуговые печи прямоугольного или круглого сечения в плане. Эти печи обычно строят закрытого типа, со сводом, так как в большинстве случаев при плавке необходимо удалять из печи образующиеся вредные газы (СО, ЗОг). Некоторые газы (ЗОа) используются для получения побочных продуктов (например для получения серной кислоты). Кроме того, в закрытых печах облегчается устройство токоподвода к электродам и подвеска электродов, а также уменьшаются тепловые потери в окружающую среду. [c.261]

Вторая поправка определяется в общем случае теплообменом излучением через слой исследуемого вещества и тепловыми потерями через крепежные детали стержня и электроды термопар. Поправка на излучение существенно зависит от природы исследуемого вещества, и для ее оценки приходится использовать сведения об интегральном коэффициенте пропускания слоя как функции температуры. Если вещество практически не поглощает излучение, поправка АЯл(0 становится постоянной прибора и может тоже определяться с помощью градуировочных опытов. Поправка АЯт(0 на утечки теплоты по крепежным деталям стержня и термопарным электродам при постоянном монтаже тоже может рассматриваться как постоянная прибора и либо вычисляться аналитически, либо отыскиваться из опытов с вакуумированным слоем (совместно с поправкой А Ял). [c.74]

Искра. В качестве источника света широко используется конденсированный искровой разряд между металлическими электродами [12, 10.15, 10.19]. Простейшая схема получения такого разряда показана на рис. 10.13, в. Ток от повышающего трансформатора Т заряжает емкость С (0,01—0,1 мкф) до напряжения 5—10 кв. При некотором напряжении происходит пробой искрового промежутка I. Его длина обычно составляет 1—5 мм. В контуре С — Ь — I возникает колебательный разряд, энергия которого постепенно рассеивается в виде светового излучения разрядного промежутка, электромагнитного излучения и тепловых потерь в разрядном контуре и плазме. [c.269]

Печн для этих процессов (рис, 4.10) трехфазные, непрерывного действия, неподвижные загрузка осуществляется сверху, порциями выпуск металла производится периодически через летки 8, которые забиты пробками и пробиваются или прожигаются электрической дугой перед выпуском. Обычно печь в плане — круглая (меньшие тепловые потери электроды расположены по треугольнику, следовательно, меньше перенос мощности), но применяются и прямоугольные печи с размещенными по длинной оси прямоугольника тремя или шестью электродами, В первом случае печь имеет две или три летки, во втором — всегда три летки (против каждого электрода) с выпуском металла поочередно из каждой летки. Электроды 1 погружены в шихту, они зажаты электро-додержателями 2, висящими на цепях лебедок. [c.214]

Так как толщина поверхностного слоя, в котором поддерживается температура 1пов, чрезвычайно мала, можно считать, чтр в верхней части ванны существует непрерывный осевой температурный градиент, начиная от поверхности. Потери теплопроводностью могут быть рассчитаны подобно тому, как были рассчитаны тепловые потери электрода. При этом не следует забывать, что в радиальном направлении температура горизонтальных слоев принимается постоянной. Закономерность такого допущения определяется тем, что периферия жидкой ванны соприкасается с границей кристаллизации, имеющей постоянную температуру, равную температуре плавления. [c.41]

На верхнюю камеру, вмещающую электрод, рабочую камеру печи и другие ее элементы приходится количество тепла, равное сумме тепловых потерь электрода и потерь излучением незаэкранированной электродом поверхности жидкого металла [c.63]

Последнее время во Франции весьма активно обсуждался воспрос о двух характеристиках кокса — реакционной способности и электрическом сопротивлении. Как мы уже отмечали, нелегко выявить относительную роль этих двух характеристик, которые меняются почти всегда параллельно и в действительности выражают графити-зируемость угля в области температур его применения, т. е. 1500— 1800° С. Ясно одно — то, что восстановители, дающие наилучшие результаты — древесный уголь, тощие угли и антрациты, а также коксы, содержащие некоторую часть пламенных углей, имеют в общем повышенное электросопротивление. Это кажется логичным, так как если электросопротивление загрузки уменьшается, то необходимо поднимать электроды печей для сохранения плотности тока и рабочего напряжения. Горячая зона распространяется тогда внутрь загрузки, что приводит к некоторым отрицательным явлениям, таким как увеличение тепловых потерь, и возможным затруднениям при выделении окиси углерода. [c.223]

Разумеется, вопрос о выборе рабочего температурного режима шлаковой ванны определяется не только жид-коподвижностью шлака, но и требованиями технологии и производительности печи. Чем выше температура шлака по сравнению с температурой плавления электрода, тем больше производительность печи, характеризующаяся темпом образования слитка в кристаллизаторе. Однако при этом расход энергии возрастает за счет увеличения тепловых потерь, достигающих в совокупности 75—80%. В то же время процесс очищения металла переплавляемого электрода требует капельной фильтрации металла через шлак, что неизбежно связано с замедленностью процесса плавления электрода. В частности, по этой причине рабочая температура шлака чаще всего поддерживается на уровне температуры плавления металла электродов. [c.223]

Энергетический баланс и рациональная эксплуатация ВДП. На рис. 4.25 показан иримерный тепловой баланс ВДП при выплавке слитков. Полезная составляющая мощности дуги состоит из Рпол,э — тепловой мощности, расходуемой на плавление электрода, и Рпол.сл — тепловой мощности, затрачиваемой на перегрев поверхности жидкой ванны в сумме эти статьи составляют 40—45 % общей мощности, выделяемой в печи. Тепловые потери составляются из Рпот.э—мощности потерь в электроде, отзодимой водяным охлаждением штока, Рпот.изл — МОЩНОСТИ потерь излучением ванны и электрода на стенки [c.239]

Первые дуговые печн прямого действия для выплавки стали были построены Эру в 1899 г. (рис. 0-3,а и 0-4). Их конструкция была очень проста в прямоугольную вытянутую ванну сверху через отверстие в съемном своде входили два электрода, закрепленные в электрододержателях, перемещающихся вверх и вниз вдоль вертикальных стоек, чем и осуществлялось регулирование тока дуги. Печь загружали через торцевые дверки, металл сливали через летку прн ее наклоне. Основным недостатком этих печей были невысокие удельная мощное) I) и рабочее напряжение, из-за чего расплавление металла шло медленно, тепловые потери и удельный расход были велики. Основное преимущество печей прямого действия — возможность концентрации больших мощностей и тем самым ускорение плавки здесь использовано не было, н поэтому индукционные печн со стальным сердечником и дуговые печи косвенного действия могли в то время успешно конкурировать с ними. [c.11]

Рассмотрим теперь энергетический баланс слитка (анода) при илавках на слиток и в гарниссаж. Выше было показано, что доля мощности, выделяющаяся на аноде, практически постоянна и не зависит от абсолютного значения мощности печи. С другой стороны, тепловые потери ванны (анода) определяются перегревом зеркала ванны над температурой плавления. Так как мощность, выделяющаяся на аноде, затрачивается на дополнительный перегрев л<идкого металла, поступающего с электрода (катода), и компенсацию тепловых потерь ванны, которые, как выяснилось в процессе исследований, ири данных размерах печи и их соотношениях мало зависят от мощности, рост абсолютного значения мощности, выделяющейся на аноде, должен сопровождаться ростом температуры поверхности зеркала ванны. В связи с этим данные о величине пов, приведенные в табл. 7-2, следует рассматривать как примерные. [c.197]

Примерные энергетические балансы ВДП для плавки слитков и гарниссажной плавки получают калориметрированием охлаждающей воды в ветвях охлаждения при стационарном режиме работы печей. Так, при снятии тепловых балансов (см. рис. 7-13—7-15) ветви охлаждения были распределены следующим образом ветвь № 1 — шток, несущий электрод и электрододержатель ветвь № 2 — рабочая камера печи ветвь № 3 — кристаллизатор или гарниссажный тигель ветвь № 4 — поддон кристаллизатора. Поэтому в измеренные потери ветви № 1 входят только потери электрода теплопроводностью. Измерения на ветви № 2 дают потери электрода излучением и жидкой ванны излучением и на испарение металла. Калориметриро1вание ветви № 3 дает потерн жидкой ванны теплопроводностью и слитка излучением, ветви № 4 — потери слитка теплопроводностью. [c.200]

Отличительной особенностью бездиафрагменных электролизеров является небольшое число электролизных отделений, в которых установлены аноды и двусторонне работающие катоды и только одна или две сборные ячейки ддя накапливания магния, выборки шлама и заливки расплавленного электролита. Благодаря отсутствию диафрагм электроды можно располагать более компактно при этом уменьшаются тепловые потери, снижается удельный расход энергии, повыиаается съем магния с 1 площади пода, умены1] аются потери хлора. [c.491]

Для определения тепловых потерь через электроды дуговых сталеплавильных печеуч (рис. 6.7) рекомендуется формула Паскье [c.314]

Хьюз [4] отмечает, что повторное или продолжительное нагревание стеклянных электродов при высоких температурах иногда приводит к полной потере электродом его водородной функции. Влияние тепловой обработки было в какой-то мере объяснено в работе Хабберда и Риндерса [23], которые сопоставили водородную функцию новых, не подвергавшихся вымачиванию, электродов из отекла 015 до и после нагревания. Они не обнаружили при этом заметных отклонений от водородной функции в интервале pH 1,9—9,2. Электроды нагревали в течение 10 мин между критической температурой (500°С) и температурой деформации (550°С). Однако наблюдалась резкая разница в поведении электродов, которые были предварительно вымочены в 0,1 Л1 растворе НС1 в течение 6 ч при 80° С. Вымоченные электроды с нормальной водородной функцией затем нагревали таким же способом, как и не вымоченные. После этого были обнаружены большие и нарастающие отклонения от водородной функции. Градиент водородной функции типичного электрода понизился с 59 до 22 мв на единицу pH. Если затем эти мертвые электроды погружали на несколько секунд в раствор фтористоводородной кислоты (1 1), водородная функция восстанавливалась немедленно. [c.264]

К когщам канала диаметром 10 мм припаяны серебром медные трубки с отверстием 8 мм, которые дважды согнуты и проведены через вертикальные медные трубки с внешним диаметром 16 мм. Последние вместе с изоляторами и прокладками из пирексового стекла служат опорой для крепления электродов ионного источника. Для уменьшения тепловых потерь системы объем между двумя медными трубками откачивается и зазор запаивается. Искажение относительного положения щелей в ионном источнике, которое вызывается изменением размеров деталей источника ири низкой температуре, очень невелико, что объясняется главным образом симметрией прибора. [c.559]

Ванна цечи круглая, стены футерованы высокох ли-нозсмистым кирпичом, подину набивают шлифзерном плавленого корунда. За счет интенсивного охлаждения на всей поверхности ванны из расплава образуется гарнисаж. Свод обеспечивает работу печи в закрытом режиме и снижает тепловые потери. Свод футерован слоем огнеупорной замазки, имеет пять отверстий три для электродов, по одному для загрузки шихты и для выпуска газа. [c.646]

Имеется еще трудность, связанная с тепловыми потерями с катодного пятна из-за теплопроводности материала катода. Опыты с катодами различной толщины, охлаждаемыми водой, показывают, что катодное падение, а следовательно, и энергия, потребляемая в катодном слое, практически не зависит от потерь через теплопроводность. Отсюда следует, что эти потери едва ли зависят от изменений распределения температуры на расстояниях, больших по сравнению с размерами катодного пятна. Для дуги с медными электродами в при / = о° al M , Т =2000° К и /=10 а потери через теп- [c.288]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология