Общая коррозия алюминиевых сплавов

Таким образом, на фоне незначительной общей коррозии алюминиевых сплавов в аммиаке обнаружена интенсивная точечная коррозия. [c.151]

Помимо общей коррозии алюминиевых сплавов последние в процессе эксплуатации могут подвергаться коррозионному растрескиванию. Коррозионное растрескивание алюминиевых сплавов наступает обычно при одновременном воздействии на металл коррозионной среды и напряжений. Коррозионное растрескивание наблюдается на алюминиевомагниевых сплавах, содержащих более 7% магния. Указанные сплавы особенно подвержены коррозионному растрескиванию при получении предварительного наклепа с последующим отпуском при повышенной температуре. Эти обстоятельства необходимо учитывать при выборе сплава и режима его термической обработки применительно к решеткам конденсационно-холодильной и теплообменной аппаратуры. [c.215]

ОБЩАЯ КОРРОЗИЯ АЛЮМИНИЕВЫХ СПЛАВОВ [c.5]

Интересное исследование коррозии алюминиевых сплавов было проведено Сверена [37], который обнаружил, что рециркулирующие воды являются значительно более агрессивными по сравнению с речными или подпиточными водами. Коррозия проявляется главным образом в виде точечной. В присутствии кислорода наиболее разрушающими свойствами обладали ионы меди, хлора, кальция и бикарбоната. Особенно быстро образуются питтинги в присутствии меди, что связано с контактным осаждением ее ионов иа поверхности алюминия. В практических условиях зарегистрированы случаи, когда в системах, изготовленных из алюминия, где для микробиологической обработки использовались препараты, содержавшие медь, происходило быстрое разрушение алюминия. Ионы хлора обладают способностью проникать через защитную окисную пленку и вызывать коррозию. Вредное действие могут оказывать также бикарбонат-ионы, поскольку опи относятся к опасным ингибиторам, т. е., подавляя общую коррозию, могут [c.91]

Ингибирующий эффект тиомочевины при концентрации 5 г/л растет с -концентрацией кислоты от 1 до 2-н. с 45 до 75%. С увеличением концентрации кислоты в тех же пределах ингибирующий эффект декстрина при концентрации его 10 г/л минимален при концентрации соляной кислоты 1,25- . Максимальный ингибирующий эффект при введении в кислоту декстрина равен 40%. Тиомочевина в концентрации 5 г/л тормозит катодный и анодный процессы на алюминии в 0,5—1,5-н. соляной кислоте [195], Ы- щ-п и три-п-бутиламины снижают скорость коррозии алюминиевого сплава (0,15% Си, 0,7% Ре, 1 —1,5% Мп, 0,6% 51) в соляной кислоте при 32 °С. Ингибирующий эффект растет с ростом концентрации ингибитора. При концентрации ингибитора, пересчитанного на общее содержание азота в нем (1 г/л азота), в 1-н. соляной кислоте ингибирующий эффект равен 40%, в 2-Н. кислоте — 65%. Ингибитор тормозит скорость анодного и особенно катодного процессов. Торможение катодного процесса обусловлено адсорбцией молекул ингибитора на поверхности металла. Ингибитор более эффективно тормозит коррозию чистого алюминия, че.м его сплавов. [c.94]

ЕСЗКС. Полуфабрикаты из алюминиевых сплавов. Временная защита. Общие технические требования ЕСЗКС. Материалы консервационные. Ингибиторы атмосферной коррозии. Методы ускоренных коррозионных испытаний [c.107]

Развивающаяся на высокопрочных алюминиевых сплавах коррозия двух других видов, а именно межкристаллитная и расслаивающая, имеет общие признаки с КР. В частности, развитие коррозии также ориентировано вдоль границ зерен. Роль напряжений в этом случае другая и будет рассмотрена в следующих разделах. [c.164]

На рис. 38 обобщены результаты по КР пяти чувствительных к этому виду коррозии высокопрочных алюминиевых сплавов в газообразном аргоне, который содержал части кислорода, водорода и азота. Как можно видеть при сравнении рисунков 36—38, имеется много сходного в процессе КР, протекающего в водороде и аргоне. Общие закономерности. [c.192]

Результаты систематических исследований влияния добавок воды на рост коррозионных трещин высокопрочных алюминиевых сплавов представлены на рис. 74 и 75. На рис. 74 показано, что вода воздействует главным образом на область II кривой о — К, но в области / при очень низких значениях К вода вряд ли оказывает влияние на скорость роста трещин. Этот эффект воды в метаноле в области II показан на рис. 75. Следует отметить, что как чистая вода, так и сухой метанол вызывают заметную коррозию погруженных в них образцов алюминиевых сплавов. Небольшие добавки воды к метанолу заметно ингибируют общую коррозию. В этих условиях увеличение содержания воды приводит к увеличению роста скорости коррозионной трещины. [c.219]

С точки зрения потерь массы можно считать, что сплав Монель 400 корродирует примерно так же, как цинк. Гораздо меньшее значение средней скорости коррозии наблюдалось для алюминиевого сплава 6061, однако этот сплав испытывал значительную питтинговую коррозию [40]. Медноникелевый сплав и алюминиевая бронза превосходили Монель 400 как по стойкости к питтингу, так и в отношении общих потерь массы. [c.83]

ГОСТ 9.017-74 ЕСЗКС. Алюминий и сплавы алюминиевые. Методы ускоренных испытаний на общую коррозию [c.310]

Технический алюминий и алюминиевые сплавы подвержены атмосферной коррозии. Ее интенсивность оценивается потерями массы на единицу площади образцов или глубиной поражений (ГОСТ 9.017—74). Испытания на общую коррозию проводят на открытом воздухе или в жалюзийных будках, имитирующих неотапливаемые вентилируемые помещения [6.3]. [c.229]

Следует, однако, иметь в виду, что потенциалы питтингообразования алюминия, алюминиево-магниевых и алюминиево-магниево-марганцевых сплавов в морской воде практически не зависят от их химического состава. Различие в поведении этих сплавов проявляется в том, что в морской воде у них устанавливаются неодинаковые потенциалы коррозии. У алюминиево-цинково-магниевых сплавов потенциал питтингообразования более отрицателен, чем у других алюминиевых сплавов. Для этога же сплава область пассивации наиболее узкая. Общим в коррозионном поведении всех алюминиевых сплавов в морской воде является то, что их коррозия, как правило, протекает с катодным контролем [18]. [c.29]

Ионное легирование молибденом благоприятно влияет также на коррозионную стойкость алюминиевых сплавов, в частности высокопрочного сплава 7075-Т5, содержащего А1, 2п, Мд, Си. При этом происходит увеличение электродного потенциала сплава на 0,5 В и потенциала пробоя на 100 мВ в 0,025 М растворе сульфата натрия, содержащем 250 мг/л хлорид-ионов, т. е. стойкость сплава повышается относительно как общей, так и локальной коррозии. [c.134]

Алюминиевые сплавы, обладающие в общем удовлетворительной коррозионной стойкостью в атмосферных условиях, могут в некоторых случаях подвергаться сильному разрушению вследствие появления межкристаллитной коррозии. [c.291]

Если проанализировать данные, полученные в морских атмосферах (табл. 18), то при сохранении общей закономерности, наблюдаемой в промышленной атмосфере, выявляются некоторые особенности, характерные, очевидно, лишь для морских атмосфер. Магниевый сплав МЛ5 и в морских атмосферах является анодом, однако степень усиления коррозии, а также влияние катода становятся несколько иным. Во-первых, нет заметной разницы во влиянии покрытия стали в контакте с оцинкованной и с кадмированной сталью коррозия МЛ5 увеличивалась в 10—15 раз. Во-вторых, обнаружено, что контакт магниевого сплава с алюминиевым (В95), который в промышленной атмосфере не сильно увеличивал коррозию, приводил в морских атмосферах к заметному увеличению скорости коррозии магниевого сплава (в 6 раз — у Черного моря и в 13 раз — у Баренцева). [c.122]

Стандарт устанавливает методы ускоренных испытаний алюминия и алюминиевых сплавов без защитных покрытий на общую коррозию для получения сравнительных данных о коррозионной стойкости [c.636]

Металлы каждой последующей группы усиливают коррозию металлов предыдущей группы. Коррозия может, однако, наблюдаться и в пределах одной группы. Металлы первого ряда, как правило, подвергаются коррозии, находясь в контакте с металлами, расположенными в рядах ниже. Однако могут быть условия, в которых будет наблюдаться и обратное явление. Например, в одних условиях алюминий, находя-. щийся в контакте с цинком, корродирует, а в других он защищается электрохимически коррозия меди может усиливаться при контакте с никелем или нержавеющими сталями. Алюминиевые сплавы, богатые медью, Б контакте с алюминием или сплавами, бедными медью, вызывают коррозию последних. Олово и свинец являются катодами в паре с железом. В пористых гальванических покрытиях они способствуют усилению коррозии железа. Однако ввиду наличия большой катодной поверхности и малой анодной наблюдается сильная анодная поляризация, благодаря которой катодный ток резко уменьшается. В общем можно сказать, что в пределах каждой группы металлов контактная коррозия все же невелика. [c.130]

Характеристики общей коррозии алюминиевых сплавов в горячей воде, касающиеся структуры, морфологии, механизма образования и кинетики роста оксидных пленок подробно изучены в системе технический алюминий — дистиллированная вода в интервале 37—125 °С [6.18]. Для температур 250 и 300 °С аналогичные данные получены в работе [6.19]. Высокая коррозионная стойкость металла в горячей воде, при кипячении и в перегретом паре до 150 °С обусловлена многослойной оксидной пленкой. В интервале 20—90 °С (при давлении 70 МПа — до 120 °С) она трехслойная непосредственно на поверхности металла — аморфный оксид или гидроксид толщиной в несколько нанометров далее — слой псевдобемита и поверх него слой байе-рита рис. 6.029, а). Толщины псевдобемита и байерита измеряются микронами. Состав байерита — А120з-ЗН20 псевдобемита — AlgOs-1,ЗНаО, однако содержание воды и плотность могут колебаться [6.18]. В интервале 100—374 °С наружный слой оксидной [c.241]

На больших глубинах в океане наблюдается обычно более сильный питтинг, чем в поверхностных водах. Даже стойкие сплавы серии 5000 при глубоком погружении подвержены сильной питтинговой коррозии. Общая картина питтинговой коррозии алюминиевых сплавов на больших глубинах в Тихом океане представлена на рис. 68. [c.139]

Рис. 69. Общая и питтинговая коррозия алюминиевых сплавов серии 1000 в морской воде и в иле (Тихий океан к западу от Порт-Хьюиема, Калифорния, США) [90]

В одной из лабораторий компании Ве1Ь было исследовано коррозионное поведение ряда высококачественных кораблестроительных материалов в потоке морской воды [192]. С помощью гидротурбины имитировалось движение со скоростью до 90 узлов (46,3 м/с). Скорости общей коррозии алюминиевых силавов 5086-Н117 и 5456-П117 в неподвижной морской воде были <2,5 мкм/год, а при скорости 90 узлов возрастали до 3 мкм/год. Для сплавов Инконель 625, Ti — 6А1 — 4V и нержавеющей стали 17—4РН скорости коррозии возрастали от <2,5 мкм/год в неподвижной воде до 13—38 мкм/год при скорости потока 90 узлов. Скорости гальванической коррозии алюминиевых сплавов возрастали от <15 мкм/год до 1,5 мм/год, причем контакт со сплавом Ti —6А1 —4V оказывал меньшее влияние, чем контакт со сталью 17—4РН или сплавом Инконель 625. [c.190]

Зависимость скорости коррозии алюминиевых сплавов от ширины зазора характеризуется кривыми, представленными на рис. 104. Наиболее стойкими как в объеме электролита, так и в зазорах оказались сплавы АМг, АМц, плакированный Д16 и чистый алюминий. Наименее стойкими (примерно в 4—10 раз) были сплавы Д16 и В95 неплакиро-ванные. Сплавы, являющиеся относительно стойкими в объеме электролита, корродируют сильнее в зазорах. Скорость процесса в зазоре увеличивается в 3—4 раза. Сплавы Д16 и В95 неплакированные, являющиеся вообще менее стойкими, практически корродируют в зазорах с такой же скоростью, как в объеме. Общим, очевидно, является следующее правило для сплавов, находящихся в пассивном состоянии в объеме электролита, велика опасность потери пассивного состояния в зазоре. [c.237]

Можно сделать несколько общих замечаний, касающихся влияния легирующих элементов и примесей на коррозионную стойкость алюминиевых сплавов. Данные по этому вопросу собраны в работе Уитэй-кера [12]. Медь, как правило, оказывает отрицательное влияние, повышая чувствительность к межкристаллитной и общей коррозии, поэтому сплавы, содержащие медь, следует считать менее коррозионно-стойкими. Из этого общего правила есть, однако, исключения например, повыщенная стойкость сплавов Л1—Zп—М2 к коррозии под напряжением объясняется малыми добавками меди [13, 14]. В других случаях добавки меди используются для замедления сквозного разрущения материала, но за счет увеличения скорости общей коррозии. [c.83]

ГОСТ 6032 - 84. Стали и сплавы. Методы испытания на межфистальную коррозию ферритных, аустенитно-мартенситных, аустенитно-ферритных и аустенитных коррозионностойких сталей и сплавов на железоникелевой основе. ГОСТ 9.017 - 74. ЕСКЗС. Алюмшгий в сплавы алюминиевые. Методы ускоренных испытаний на общую коррозию. [c.146]

В США для погружаемых морских конструкций наиболее употребительны сплавы системы А1-М различных составов. В табл. 3 представлены усредненные данные о скоростях общей коррозии и глубине питтингов после зкспозиции в морской воде и в иле, а в табл. 4 указан химический состав исследованных алюминиево-магниевых сплавов. [c.23]

Высокая коррозионная стойкость алюминия и его сплавов в условиях агрессивных сред, характерных для нефтедобывающей промышленности, делает перспективным их использование в качестве конструкционного материала для изготовления буровых, насоснокомпрессорных труб и деталей газопромыслового оборудования. Известно, что алюминий и его сплавы подвергаются коррозионному разрушению в результате общего растворения, питтинга, межкристаллитной коррозии, коррозии под напряжением, расслаивающейся коррозии. Вид коррозионного разрушения определяется составом алюминиевого сплава, зависит от состава коррозионной среды и условий эксплуатации. Так, при использовании бурильных труб из алюминиевых сплавов возможно развитие контактной коррозии за счет соединения их с остальными замками. В зазорах резьбовых соединений происходят процессы щелевой коррозии, а при нагружении таких соединений пере-меннылА нагрузками возникают процессы фреттинг-коррозии. Значительное влияние на характер коррозионного разрушения оказывает pH коррозионно-активной среды. Практика эксплуатации алюминиевых труб показывает, что с увеличением pH от 1 до 13 меняется характер коррозионного поражения равномерная коррозия — в сильнощелочной, щелевая - в сильно кислой областях, питтинговая - при pH = 3-11. [c.120]

Три десятилетия назад общая теория КР была представлена [129, 137] в виде следующего механизма КР алюминиевых сплавов. Коррозия происходит вдоль локальных зон, приводя к образованию углубления. При это.м растягивающие напряжения, нормально нанравленные к очагу коррозии, создают концентрацию напряжений в локальных углублениях. В алюминиевых сплавах такие анодные зоны предполагаются как результат различия электрохи.мических потенциалов между выделениями по границам зерен или между зонами, прилегающими к границам, и телом зерна [51]. Роль напряжений в росте трещины при КР понималось как средство раскрытия локальных очагов. Тем самым напряжения способствуют проникновению и взаимодействию электролита со свежеобразованной не защищенной оксидом поверхностью металла. Предполагается, что в этом случае коррозия вдоль границ зерен ускоряется, поскольку свел<еобразо-ванный металл является более анодным. Эта теория широко распространена особенно среди работников алюминиевой нромышленности, поскольку она согласуется со многими экспериментальными данными, касающимися влияния термообработки на сопротивление КР, как отмечено в разделе Металлургические факторы и разработка сплава [51, 85]. [c.295]

Эти идеи никогда не смогут привести к количественной теории, которая бы предсказала скорость роста коррозионной трещины в зависимости от коэффициента интенсивности напряжений в вершине трещины, а также в зависимости от параметров среды и металлургических факторов. В частности, роль напряжений определяется довольно неясно, и выранчение общая теория КР использовано немотивированно. В действительности это общая теория межкристаллитной коррозии , так как при этом подразумевается явленне, основанное на различии потенциалов разных составляющих и зон вдоль границ зерен алюминиевых сплавов [51]. Из этого следует селективное растворение анодных областей, расположенных на границах или вдоль границ зерен алюминиевых сплавов. Данная модель даже качественно не может объяснить, почему некоторые сплавы чувствительны к МКК и не чувствительны к КР и наоборот, сплавы, чувствительные к КР, не подвержены в ненапряженном состоянии межкристаллитной коррозпп, если использовать представления, основанные только на электрохимических различиях. Такие качественные аргументы подтверждаются экспериментальными данными (табл. 15). [c.295]

В некоторых случаях образование гальванических пар дает положительный эффект. Например, питтинговая и общая коррозия алюмн-нпевых сплавов уменьшается при их соединении с алюминиевыми пли цинковыми анодами. В испытаниях, проведенных ВМС США. использование алюминиевого (или цинкового) растворимого анода приводило к уменьшению средней глубины 5 наибольших питтингов на некоторых сплавах при 12-мес экспозиции в морской воде от 1.0 до 0,08 мм (табл. 57). Аноды нз магния применять не следует, так как более высокий потенциал приведет к перезащите и повышению pH среды около катода. В более щелочной среде амфотерный алюминий будет корродировать. [c.142]

Как и все алюминиевые сплавы, сплав 6061 склонен к питтингу при экспозиции в морской воде. Данные о коррозии этого сплава па разных глубинах, приведенные на рис. 81, показывают, что скорость питтинговой коррозии при глубоком погружении выше, чем в поверхностных водах, хотя дело здесь, по-видимому, не в самой глубине, а в количестве растворенного в морской воде кислорода. Как видно из рис. 82, содержание кислорода в воде слабо влияет па общие коррозионные потери массы, тогда как глубина питтинга очень резко возрастает с увеличением концентрации ю1слорода. тинг на сплаве 6061-Тб носит [c.151]

Сплавы серии 7000 подвергались щелевой, кромочной, межкристаллитной, расслаивающей и питтинговой коррозии. Типы коррозии сплавов Al lad были следующими мелкая питтинговая и щелевая, легкое расслоение и общая коррозия. Из-за хаотичного коррозионного поведения алюминиевых сплавов серии 7000 во время их экспозиции в морской воде на глубине было невозможно найти какие-либо зависимости между коррозионным поведением и длительностью экспозиции, ее глубиной или изменениями в концентрации кислорода в морской воде. [c.381]

Минимальная по площади структурная составляющая (включение) на поверхности сплава устойчива и является катодом, основной фон сплава — активным анодом (см. рис. 4а). Примером такой коррозионной системы может служить серый чугун или высокоуглеродистые стали в растворе серкой или соляной кислоты. Здесь феррит растворяется, а карбиды или графит остаются неразрушенными. Можно также указать на катодные включения СиАЬ (0-фаза) в алюминиевом сплаве Си—Л1 (дюралюминий). Во всех этих случаях накопление на поверхности катодной фазы, например карбидов в стали, графита в чугуне, СиЛ1 в дюралюминии, происходит в виде рыхлого несплошного слоя, не вызывающего заметного торможения анодного процесса, но интенсифицирующего катодный процесс. По этой причине такое формирование поверхностного слоя обычно не приводит к снижению скорости коррозии, но часто ее заметно увеличивает. Однако если анодная фаза способна пассивироваться в данных условиях, то возрастание поверхности катодной составляющей может облегчить наступление пассивирования более электроотрицательной фазы, вследствие смещения общего потенциала сплава в положительную сторону до потенциала пассивации анодной фазы, и коррозия сплава будет сведена к минимуму. Примером тому может служить более высокая стойкость серого чугуна по [c.24]