Жидкие фазы смеси

На прямой 152, соединяющей полюсы обеих колонн, на основании соотношения 62 лежит точка (а, 6(,), положение которой устанавливается по известному из начальных условий значению а совокупного состава исходной неоднородной в жидкой фазе смеси. Если нанести на диаграмму точку Цх, то на основании уравнения 58 отрезок будет пропорционален расходу тепла в конденсаторе верхних паров обеих колонн. [c.136]

Растворимость в системах определялась изотермическим методом сечений. Сущность метода сечений состоит в определении при заданной температуре какого-либо физического свойства жидкой фазы смесей, приготовленных из компонентов системы таким образом, что все они по изменению концентрации компонентов находятся в некотором сечении треугольника состава. Построение графика состав — свойство позволяет однозначно определить границы полей фазовых сечений. [c.92]

Определение состава насьпценных растворов исходных солевых компонентов и их смесей осуществлялось изотермическим методом сечений [6], сущность которого состояла в измерении показателей преломления жидкой фазы смесей компонентов, располагающихся по строго заданным направлениям сечений треугольника состава системы. По экспериментальным данным строились графики зависимости показателей преломления от состава и по точкам излома последних находили состав насыщенных растворов и отвечающие им равновесные твердые фазы. [c.97]

Определяют состав жидкой фазы смеси (1У.69). [c.300]

Одним из основных и наиболее распространенных промышленных цементов является портландцемент. Его рецепт был запатентован английским каменщиком Дж. Аспадом в 1824 г. В настоящее время портландцемент готовят обжигом до спекания (т. е. до появления жидкой фазы) смеси известняка и алюмосиликатного компонента (глины, шлака, золы). Спек размалывают и в него вводят некоторые добавки. Он состоит из 60—65 % извести, 24 % кремнезема ЗЮг и - 8 % глинозема АЬОз. В свое время вблизи Новороссийска были найдены огромные залежи породы, по составу [c.78]

Конвергентное давление. В критических точках составы паровой и жидкой фаз смеси становятся одинаковыми, или, другими словами, коэффициент распределения каждого из компонентов становится равным единице, т. е. Ki = 1. Например, для приведенных на рис. 1.30 и 1.31 (гл. 1) кривых зависимостей критического давления бинарных смесей имеется широкая область температур и составов, в которой К = Кг = . Аналогичным образом ведут себя и многокомпонентные системы. Давление, при котором все константы фазового равновесия становятся равными единице, называется конвергентным. Вполне понятно, что эта характеристика состава смеси относится к определенной температуре и что ее можно использовать в корреляциях коэффициентов распределения в сложных смесях. [c.313]

Для жидкой фазы смеси при условии Р и рассчитываются общее количество жидкости [c.182]

По оси абсцисс здесь отложены мольные доли хлороформа, а по оси ординат — давление пара в мм рт. ст. нижняя кривая показывает зависимость упругости пара от состава паровой фазы, верхняя — связь между упругостью пара над раствором и составом раствора. Рисунок показывает, что состав пара над раствором, мольная доля хлороформа в котором равна 0,625, одинаков с составом раствора жидкая фаза смеси, мольная доля хлороформа в которой меньше 0,625, богаче хлороформом, чем равновесная с ней паровая, а для смеси, мольная доля хлороформа в которой больше 0,625, имеет место обратная картина. [c.31]

На рис. 26 показана зависимость полного давления пара при неизменной температуре от состава жидкой фазы смесей жидкостей, характеризующихся слабой взаимной растворимостью. По оси абсцисс отложена мольная доля компонента 2 в растворе. Значение х здесь близко к нулю, а х — к единице. [c.32]

Диаграмма равновесия может быть представлена не только полем равновесных нод, но и полем равновесных температур кипения жидкой фазы смеси при заданном давлении. Например, для [c.173]

Влияние повышенного давления в различных процессах проявляется по-разному. Так, в весьма распространенном крекинг-процессе роль повышенного давления сводится главным образом к повышению производительности аппаратуры за счет поддержания основной массы реагирующих нефтепродуктов в жидкой фазе, что благоприятно отражается на увеличении времени контакта и улучшает условия теплопередачи. Применение давления в этом процессе уменьшает также скорость нежелательных реакций, приводящих к излишнему газообразованию, т. е. к потере ценного сырья. В настоящее время основная масса автомобильного бензина получается именно этим методом — крекингом тяжелых нефтепродуктов под давлением около 50 кгс/см . Основной компонент современного высокооктанового авиабензина — алкилат — также получается в результате процесса, в котором давление около 10 кгс/см используется как средство для поддержания-в жидкой фазе смеси реагирующих углеводородов изобутана и бутилена. [c.6]

Исследованиям процессов кинетики гидратационного твердения цементов с применением рН-метрии были посвящены работы [1—2]. В работе [11 о кинетике твердения цементов, судили по изменению величины потенциала во времени, связанной с поверхностной свободной энергией цементных частиц. Автор работы [21 полагал, что, измеряя методом рН-метрии концентрацию активных водородных ионов, можно судить об изменении щелочности в жидкой фазе смеси цемента с водой это отражает процессы гидратационного твердения цементов. [c.181]

У Ai -Р/Р к., где у., X. — концентрации компонентов в паровой и жидкой фазах смеси р — давление насыщенного пара компонента Р общее давление системы К. — константа равновесия компонента. Для реальных газов, значительно отличающихся от идеальных, давление насыщенного пара компонента и общее давление системы заменяются величинами фугитивности. [c.25]

В 100 г жидкой фазы смеси бензола и толуола содержится [c.335]

Зависимость физико-химических свойств и состава газовой фазы от состава жидкой фазы смеси М-метилпирролидон-2—-вода представлена в табл. П1,69—П1,73. Данные о растворимости газов в М-метилпирролидоне-2 приведены в табл. П1,74—П1,78. [c.300]

Если движение потока смеси направлено снизу вверх, то часть жидкой фазы смеси, стекающая вниз, навстречу потоку, образует силы реакции, дополнительно влияющие ка движение потока смеси. [c.40]

Из физических свойств компонентов газо-жидкостной смеси более всего на величину гидравлического сопротивления движению ее потока влияют плотности компонентов, а также силы вязкости и поверхностного натяжения жидкой фазы смеси. [c.40]

При материале трубы, смачиваемом жидкой фазой смеси, часть этой фазы стремится расположиться у стенок трубы, образуя жидкостную трубу , внутри которой движется основной поток смеси в виде газо-жидкостной эмульсии или чередующихся пробок газа и жидкости. [c.40]

Ранее отмечалось, что на величину гидравлических сопротивлений движению газо-жидкостной смеси и непосредственно на форму движения большое влияние оказывают физические свойства жидкой фазы смеси, однако наблюдения показывают, что с уменьшением диаметра подъемной трубы (/)<с0,025 м) на движение смеси начинают существенно влиять также упругость и вязкость ее газовой фазы. В этих условиях увеличение вязкости и упругости газовой фазы сопровождается значительным снижением скорости движения потока смеси и увеличением транспортной способности элементов газовой фазы. Наибольшее значение влияния упругости газа наблюдается при малых коэффициентах погружения подъемной трубы и. при низких 42 [c.42]

Учитывая сказанное, ниже предлагается следующее выражение для определения величины коэффициента трения жидкой фазы смеси (f ), полученное из комбинации критериев Рейнольдса, Фруда и Вебера [c.67]

Допустим, что в предельной работе подъемника вся энергия подаваемого в него газа расходуется только на преодоление гидравлических сопротивлений, вызываемых силами поверхностного натяжения и вязкости жидкой фазы. В этом случае сила проталкивания смеси в подъемной трубе, стенка которой обладает свойством смачиваемости жидкой фазой смеси, в зоне действия давления р должна уравновешиваться силой гидравлического сопротивления на этом участке трубы. [c.68]

Исходя из этого при оценке влияния вязкости жидкой фазы смеси посредством безразмерного коэффициента ( +/ж) работу, выполняемую силами сопротивления йЬ ) на элементарном участке длины подъемной трубы, можно выразить уравнением [c.69]

Для определения коэффициента гидравлического сопротивления подъемкой трубы эргазлифта при несмачиваемости стенок трубы жидкой фазой смеси можно пользоваться теми же выводами. Однако вместо объема газа в пузыре Уг в уравнении (80) следует подразумевать средний объем частицы жидкости, имея в виду, что на сопротивление деформации поверхности этого объема на элементарном участке подъемной трубы необходимо затрачивать силу проталкивания, равную силе тяжести (весу) частицы жидкости. В этом случае уравнение (80) будет иметь вид [c.71]

Средняя скорость потока газо-жидкостной смеси в подъемной трубе эргазлифта, при начальном режиме его работы, определяется средним объемным расходом газа на данную установившуюся работу. При этом расход газа, подаваемого в эргазлифт в единицу времени, тем больше, чем меньше коэффициент погружения подъемной трубы и удельный объем подаваемого газа и чем больше вязкость жидкой фазы смеси, т. е. чем больше потребность в энергии на подъем жидкой фазы. Очевидно, с увеличением гидравлических сопротивлений движению смеси в подъемной трубе расход газа будет уменьшаться. [c.72]

Индуцированное хлорирование с замещением атомов водорода. При хлорировании олефина одновременно с реакцией присоединения происходит замещение водорода хлором в продукте присоединения хлора. Поскольку в отсутствии олефина дихлориды не хлорируются с замещением атома водорода хлором, то реакция замещения рассматривается как индуцированная реакция. Индуцированная реакция хлорирования ин-гибитируется кислородом, а следовательно, очевидно, развивается как цепная реакция. При хлорировании смеси парафина и олефина хлор, присоединяется к олефину и одновременно водород замещается хлором у парафина. Реакция изучалась для пропан-пропиленовой и бутан-бутиленовой смесей. Газообразные олефины в темноте при температуре ниже 150° реагируют с хлором лишь медленно или совсем не реагируют, но они взаимодействуют энергично в присутствии какой-либо жидкой фазы. Смеси олефинов и парафинов при этих условиях реагируют быстро с образованием как продуктов присоединения, так и замещения [9]. Энергия, необходимая для реакции замещения, возможно получается за счет сильно экзотермичпой реакции присоединения. [c.63]

Кратко остановимся на вопросе расчета состава газовой и жидкой фаз смесей углеводородов с надкритическими газовыми компонентами, такими как метан и его гомологи, яри высоких давлениях. Такие смеси в виде газоконденсатных и газонефтяных залегают на разных глубинах осадочной толщи земли. Из-за отсутствия теоретических методов расчета фазового равновесия таких смесей при высоких давлениях определение состава их равновесных фаз ведут по константам фазового равновесия углеводородов К ). Величина углеводорода I представляет собой отношение его мольных долей в равновесных газовой и жидкой фазах системы. Величина К зависит не только от температуры и давления системы и от природы углеводорода 1, но и от природы и концентрации всех других компонентов системы. Константы фазового равновесия углеводородов определяются по атласу констант, периодически публикуемому Американской ассоциацией для снабжения и переработки природного газа. Методы расчета состава фаз в углеводородных системах с помощью констант фазового равновесия подробно описаны в ряде работ [Е11ег1 С. К-, 1957 г. Степанова Г. С., 1974 и Намиот А. Ю., 1976 и др.]. [c.14]

В Советском Союзе разработан процесс гидрокрекинга в трехфазном кипящем слое, где твердая фаза представлена мелкосферическим алюмокобальтмолибденовым катализатором, жидкая фаза — смесью еще непрореагировавшего сырья с уже образовав-щимися низколетучими продуктами, а газовая фаза — смесь водорода, сероводорода, аммиака и паров углеводородов. На этой установке можно перерабатывать даже такое тяжелое остаточное сырье, как гудроны ромашкинской и арланской нефти, с получением дизельного и котельного топлива. Спад активности катализатора полностью устраняется его регулярным обновлением без изменения и нарушения технологического режима. Ниже приво- [c.282]

В промышленности наиболее широко распространены два метода гидрокрекинга и гидрообессеривания тяжелых нефтяных остатков на движущемся слое катализатора с непрерывной его регенерацией (процессы Эйч-Ойл , процесс ИНХС АН СССР, процесс ВНИИ НП) я на стационарном катализаторе с периодической регенерацией (процессы ЭССО Рисерч Энд Инженеринг , Galf Oil, ЮОП Изомакс , Французского института нефти и др.). Процессы на движущемся катализаторе проводятся в трехфазном псевдоожиженном слое, где твердая фаза представлена суспендированным дисперсным катализатором, а жидкая фаза — смесью еще не прореагировавшего сырья с уже образовавшимися продуктами газовую фазу образует водород, пары углеводородов, сероводород и аммиак. [c.111]

Бинарные системы, обнаруживающие область неслшшиваемости при температуре кипения, обычно образуют гетерогенные азеотропные смеси. Известны немногочисленные системы, которые проходят через область несмешиваемости и при достижении азеотропной точки снова образуют одну жидкую фазу. Примерами таких систем могут служить метилэтилкетон—вода и метилацетат— вода, в обоих случаях при атмосферном давлении. Иногда равновесная кривая пересекает диагональ в двухфазной области в точке пересечения состав паровой фазы совпадает с составом объединенных жидких фаз. Смеси подобного типа можно полностью перегнать при постоянном давлении без изменения их состава или температуры кипения. Подобные смеси указанного состава называют псевдоазеотропными. [c.126]

Возможность расчета процессов испарения чистых компонентов не решает практических вопросов по использованию сжиженных углеводородных газов, так как они обычно представляют собой смесь двух, трех и более углеводородов. Испарение жидкой фазы смесей углеводородов (в большом объеме) происходит, как известно, с преимущественным испарением легкокипящих компонентов. В результате в жидкой фазе растет концентрация тяже-локипящих компонентов. При этом состав жидкой фазы зависит от коли- [c.166]

Необходимо отметить, что траектории процесса экстрактивной ректификации с нелетучим агентом при принятых допущениях являются прямыми линиями только в частном случае тройных по жидкой фазе смесей. Для многокомпонентных смесей сечение Xs — onst будет иметь конфигурацию симплекса размерности п — 2, а диаграмма траекторий при бесконечном флегмовом числе будет качественно соответствовать одной из диаграмм ректификации при R = оо смеси, содержащей п—1 компонентов (см. главу VII). В общем случае траектории ректификации, расположенные в плоскости или гиперплоскости Xs = onst, могут быть криволинейны. Сопряженные им траектории, связанные с паровой фазой, находятся внутри элемента симплекса, соответствующего разделяемой базовой смеси. [c.199]

На рис. 5 по оси абсцисс отложена весовая доля д второй компоненты в жидкой фазе смеси, а по оси ординат — величины б1риЯ - Крестиками [c.54]

Интересные результаты по разделению ароматических углеводородов были также получеш на новой жидкой фазе — смеси высококипящих ароматических углеводородов, выделенных из фенольных экстрактов [c.158]

В автокаталитическом процессе окисления в жидкой фазе смеси алканов и нафтенов, заключающиеся в составе большинства керосиновых фракций (содержащих обычно 40—70% наф-те.нов и 60—30% алканов), начинают окисляться, в основном, при температурах выше 150° С. Чистые же алканы с тем же числом углеродных атомов в молекуле окисляются автокатали-тнчески при более низких температурах. Это, в частности, указывает ка то, что между кинетикой полного и частичного авто-окисления углеводородов нет принципиального различия. [c.95]

Во время движения в вертикальной трубе газо-жидкостная смесь подвергается воздействию внешних сил в виде силы земного притяжения и удельного перепада давлений, вызываемого разностью давлений, действующих на концах трубы. Под влиянием этих сил в газо-жидкостной смеси, по мере продвижения ее в трубе, изменяются соотношения газа и жидкости по объему и по количеству. Последнее объясняется различным действием силы тяжести на различные по плотности компоненты смеси,, в результате чего более тяжелая жидкая фаза смеси, проскаль- [c.39]

При материале трубы, не смачиваемом жидкой фазой смеси, жидкая фаза стремится расположиться ближе к центру трубы, а газовая фаза в виде отдельных пузырьков пробивается у стенок трубы или же движется у стенок трубы в виде сплошного потока, в центре которого находится пульсируюш,ий волнообразный стержень жидкости. С увеличением подачи газа жидкостный стержень разрушается и в центре трубы образуется газо-жидкостная смесь. В этом случае движение потока газожидкостной смеси проходит как бы внутри газовой трубы . [c.41]

Таким образом, среднюю скорость движения потока газожидкостной смеси в подъемнике при начальном режиме его работы можно определять как величину, обратную коэффициенту погружения подъемной трубы и среднему удельному объему газа (или давлению, его определяющему) эта величина увеличивается с повышением вязкости жидкой фазы смеси и уменьшается с увеличением гидравлических сопротивлений движению смеси. Иначе говоря, среднюю скорость движения потока газо-жидкостной смеси в эргазлифте при начальном режиме его работы следует рассматрршать как произведение единицы скорости на функцию этих величин, т. е. [c.72]