Процедура

Указанную процедуру повторяют с первого шага для новой пары потоков, [c.326]

Повторяя ту же процедуру с новым значением /с,, имеем [c.115]

Ввиду большой сложности и громоздкости вычисле-тельной процедуры, используемой при ручном счете колонны, были предложены эмпирические корреляции, позволяющие с известным приближением определять потребное число теоретических тарелок с помощью результатов, полученных при исследовании режимов полного и минимального орошения. [c.411]

Более сильное допущение, облегчающее расчетную процедуру, состоит в принятии паровой фазы не только за идеальный раствор, по и за идеальный газ, для которого 5,- = О и = 7,- = F д. Б этом случае уравнение (1.80) приходит к полученному ранее простому уравнению (1.52), полезное применение которого ограничивается узкой областью веществ, близких по физическим свойствам и химическому строению. [c.47]

К сожалению, подобную расчетную процедуру нельзя применять к системам с числом компонентов больше трех, ибо получаются уравнения высоких степеней (на единицу меньше п), трудно или вовсе не поддающиеся решению. [c.74]

Идея представления состава сложных углеводородных систем типа нефтяных фракций с помощью непрерывных кривых плотности распределения по какому-нибудь одному удобно выбранному аргументу оказалась удачной, ибо позволила несколько упростить расчетную процедуру. Представление нефтяных фракций в виде континуума требует замены ряда чисел, отвечающих отдельным компонентам, функцией одной характерной переменной. Для этого естественно исходить из кривых разгонок по истинным температурам кипения (ИТК), связав с ними какое-нибудь удобное для расчета процессов разделения свойство, которое непрерывно изменялось бы с составом смеси-континуума и тем самым определяло компоненты системы, характеризующиеся соответствующими точками кипения на кривой разгонки. [c.112]

В одних случаях эти два допущения более или менее законны, в других—оправдываются лишь весьма приближенно, но так или иначе они позволяют обосновать довольно быструю расчетную процедуру, позволяющую аналитически определять необходимое число теоретических контактов. [c.192]

Присутствие перегретого водяного пара в ректифицируемой системе придает определенное своеобразие процессу ее разделения, заметно осложняя расчетную процедуру. [c.229]

Располагая полюсами 51 и отгонной и укрепляющей секций колонны и поверхностями энтальпий насыщенных паровых п жидких фаз, легко представить, как с помощью описанной прп изучении бинарных систем расчетной процедуры можно было бы последовательно определять элементы ректификации на всех ступенях колонны, разделяющей тройную смесь, путем попеременного проведения оперативных прямых и конод. Точки пересечения оперативных линий с поверхностями энтальпий паров и флегмы огибаются линиями, называемыми кривыми ректификации. Проекции этих кривых на плоскость базисного треугольника позволяют облегчить исследование ректификации тройных систем. Так, задаваясь разными значениями состава исходного сырья, можно покрыть всю плоскость треугольной диаграммы семейством огибающих кривых ректификации, дающих наглядное представление о направлении процесса перераспределения компонентов тройной системы по высоте колонного аппарата. Кривые ректификации для смесей, близких по свойствам к идеальным, на всем своем протяжении сохраняют один и тот же характер кривизны, выходят из вершины треугольника, отвечающей наименее летучему компоненту w, и направляются к вершине, представляющей наиболее летучий компонент а. [c.250]

В случае большого числа компонентов совместное решение этих уравнений представляет немалые трудности. Для облегчения расчетной процедуры были предложены различные приемы их сочетания. Ниже приводятся некоторые из этих приемов. [c.358]

Основная трудность расчетной процедуры состоит в разработке такого метода корректировки итеративных переменных, [c.398]

Методика расчета состоит в том, что, двигаясь сверху вниз по укрепляющей секции колонны и снизу вверх по отгонной и попеременно используя на каждой тарелке условия парожидкостного равновесия и материальных балансов, приходят к одному и тому же составу фаз па тарелке питания. К сожалению, для этого приходится прибегать к методике последовательных приближений па основе итеративной процедуры, ускоряющей сходимость конечных данных расчета обеих секций колонны. Для систем, близких но своим свойствам к идеальным растворам, можно принять отношение дЮ постоянным в пределах секций колонны. Рекомендуется, задаваясь дополнительно рабочим давлением в колонне, расположением тарелки питания и величиной флегмового числа, вести расчет элементов ректификации в секциях колонны в следующей последовательности. [c.399]

Однако, как уже указывалось в главе 1 . присутствие перегретого водяного пара в колонном аппарате заметно осложняет процедуру расчета процесса ректификации из-за необходимости учитывать, кроме основных уравнений материальных и тепловых балансов, еще и усложнившиеся соотношения парожидкостного равновесия для систем, в которых один из компонентов все время [c.422]

Подробности расчетов нри других температурах (40, 60, 80, )0 и 130°) нот смысла приводить ввиду полной аналогии с показанной выше процедурой. [c.99]

При помощи аналогичной расчетной процедуры можно получить по псевдо-коицентрациям второго и третьего компонентов [c.385]

В табл. 11.5 иллюстрируется указанная процедура расчета применительно к разделению пятикомпонеитиой смеси АВСПЕ на чистые компоненты [43]. Для данной смеси имеется 10 подгрупп из 2, 3, 4 и 5 компонентов, для разделения которых могут быть использованы 20 подсистем. При расчете разделения бинарных смесей А В, ВС, СО и ОЕ ка чистые комяоненты определяют оптимальные условия разделения давление, флегмовое число н число теоретических тарелок. Затем рассматривают разделение трехкомпонентных смесей н определяют опти-мальную схему по минимуму приведенных затрат. Например, для смеси АВС сравнивают стоимость разделения по схемам [c.135]

Все горячие и холодные блоки разбивают горизонтальными ливнями иа элементы, которые обозначают буквами А, В, С, О л Е. С целью иллюстрации лоспе-дующей процедуры эволюционного синтеза при разбивке принято заведомо лишнее число элементов в блоках. Так как один элемент В потока 5 связан с двумя элементами холодных блоков 5,, J и разбиваем элемент В горячего блока S вертикальной линией на два элемента. Элементы С в О всех блоков объединяют в один, окончательное расположение элементов в блоках показано на рис. У1-11, справа. Соответствующая схема теплообмена изображена на рнс. VI-12, о. На этом же рисунке изображены еще две схемы б н в после укрупнения теплообменников, т. е. полученные в процессе эволюционного синтеза схема б получена при укрупнении теплообменников Ег и Е предыдущей системы а, схема в — при укрупнении теплообменников Е и 2 предыдущей системы б. [c.325]

Ситуация со шлаком была предложена в разное время трем группам инженеров — до начала обучения теории решения изобретательских задач. В ходе обсуждения свободно выдвигались различные идеи, никакой оп-рсделснной процедуры поиска решения не было. Един- [c.41]

Так как в системе (7.73) слева и справа находятся одинаковые хлорсеребряные электроды, разность готенциалов между которыми при соответствующей процедуре их приготовления пренебрежимо мала, то измеряемая э.д.с. будет представлять собой сумму следующих скачков потенциала [c.175]

Поскольку процедуре очистки подвергается раздельно каждая из отбираемых па АВТМ узких масляных фракций, проектировщики ма1 лоблоков располагают ограниченной возможностью как для [c.253]

При расчете однократной перегонки трехкомпопентной системы л[ожно избежать процедуры постепенного приближения, если воспользоваться квадратным уравнением, полученным А. М. Тре-губовым, которое определяет мольную степень отгона. [c.74]

Расчетная процедура по определению степенп отгона при однократной перегонке нефтяной фракции иллюстрируется следующим примером. [c.108]

Рассмотрим аналитическую процедуру расчета. По имеющимся концентрациям Уп и х, можно найтп [c.188]

Для расчета обычных случаев бинарной ректификации едва ли можно рекомендовать такую методику, ибо существующие строгие методы расчета не столь уж трудоемки, чтобы оправдать применение заведомо приближенной процедуры. Однако разработка этого аналитического приближенного метода расчета имеет другой смысл. Получаемые в ходе его разработки важные понятия псевдоконцентраций и псевдоотносительных летучестей могут быть обобщены и использованы для облегчения расчета значительно более трудного случая — ректификация многокомпонентной смеси. Сама же по себе приведенная ниже аналитическая методика расчета бинарной ректификации может привлекаться лишь в случаях, когда требуется быстро получить приблизительное представление о числе тарелок, необходимом для данного разделения, или когда в колонне очень много тарелок и осуществляется весьма четкое разделение близкокинящих веществ. [c.192]

Приступая к рассмотрению рабочих рен имов ректификации тройных систем, в целях упрощения последующего изложения можно принять ряд положений, которые, не искажая качественной картины процесса )эазделения в колонне, позволяют наглядно представить его на треугольной диаграмме. Одним из таких положений является принятие постоянства мольных потоков паров и флегмы но всей высоте каждой из секций колонны, другим — принятие постоянства коэффициентов относительной летучести компонентов разделяемой системы Последнее допущение весьма заметно упрощает расчетную процедуру и поэтому довольно широко применяется в анализе процессов разделения углеводородных систем с числом комнонентои больше двух. [c.254]

Расчетная процедура несколько изменяется, если в начальных условиях назначаются число тарелок N и концентрация одного из компонентов в дистилляте или остатке (второй и четвертый случай). Так, если назначены N и xri, то вначале по уравнениям (VIII.20), задавшись еще одним значением хд, рассчитывают остальные концентрации в остатке так, чтобы выполнилось условие = 1- Затем по уравнению (VIII.16) устанавливается зависимость между концентрациями в дистилляте двух произ-воль гых компонентов j и к [c.360]

Особенностью метода Тиле и Геддиса, отличающей его от других, является принятие температур контактных ступеней по высоте колонны в качестве независимых итеративных переменных, которые постепенно уточняются в ходе потарелочного расчета, пока принятые значения не совпадут с рассчитанными. Количества и составы концевых продуктов колонны являются зависимыми переменными, определяемыми после уточнения профиля температуры. Для использования расчетной процедуры Тиле и Геддиса необходимо закрепить еще рабочее давление в колонне, числа тарелок в ее укрепляющей и отгонной секциях, флегмовое число, а также отношение /( п+1 и состояние сырья. [c.406]

Рекомендуется задаваться составом y паров, поднимающихся в эвапорацнонное пространство из нижележащей секции, так как при этом получается особенно простая процедура расчета. [c.96]

Не останавливаясь иа других способах онрсдилония парциальных молярных величин, отмети1[, что та и,с самая расчетная процедура используется и в случае любого /ipv i oj o экстонснвпого свойства. [c.30]

Только для идеальных газов и растворов на основе правила фугитивности удается облегчить расчетную процедуру, приведя ([,81) к закону Дальтона для газовой смеси и к закону Рауля для жидкой. Во всех остальных случаях требуется интегрирование уравнения (1.79), Поскольку, однако, необходимые для интегрирования р —V — 7 -даиные, как правило, отсутствуют, приходится прибегать к различным упрощающим допущениям или к использованию эмпирического уравнения состояния. Мы не будем более подробно o TaHaBJruBaTb H на этом вопросе, достаточно освещенном в литературе [12, 14], и ограничимся лишь рекомендацией обобщенной методики, разработанной Дж. Иоффе [31] для расчета 7 по уравнению [c.35]

Другое, еще более сильное начальное допущение, упрощающее расчетную процедуру, состоит в принятни паровой фазы п( только за идеальный раствор, ио и за идеальный газ, что позволяет применить к расчету парожидкого равновесия закон Дальтона (1.83) в сочетании с законом Рауля (1.82). Имея в виду равенство парциальных давлений р в равновесных фазах, можно написать [c.39]

Рассмотрим аналитическую процедуру расчета. При помощи располагаемых коптюптрацпй /л ч можно найти [c.201]

Эти два допущения в одних случаях более или менее законны, в других — оправдываются лишь весьма приближенно, по так или иначе при их помощи удается обосновать довольно быструю расчетную процедуру, позволяюдцую аналитически определять необходимое число теоретических контактов. [c.205]

Для расчета обычных случаев бинарной ректификации едва ли можно рекомендовать использование такой алгебраической методики, ибо сутцествующие строгие методы расчета пе столь уж трудоемки, чтобы оправдать привлечение заведомо приближенной процедуры. Однако разработка этого приближенного алгебраического метода расчета имеет другой смысл. Получаемые и ходе его разработки ] ажпые понятия псевдоконцентраций и псевдоотносительных летучестей могут быть обобщены и использованы при значительно более трудном случае ректификации многокомпонентной смеси для облегчения ]>асчета. Сама же по себе приведенная ниже алгебраическая методика расчета бинарной ректификации может использоваться лишь в случаях, когда требуется быстро получить приблизительное представлен не [c.205]

Поскольку нет объективных критериев, нозволяюнщх точно устанавливать меру и уровень ввода недостающих компонентов в состав потоков отгонной и укренляюн1,ей секций, эта процедура ведется методом попыток, поэтому весь расчет слоишой колонны, даже если бы был известен полный состав одного пз ео продуктов, все равно долншн был 61.1 вестись методом постепенного приближения. [c.308]

Расчетная процедура несколько изменяется, если в начальных y Jгoвияx назначаются число тарелок N и концентрация [c.321]

Расчетная процедура иллюстрирована ниже на конкретном примере, некоторые исходные данные для которого заимствованы из условия задачи, рассмотренной А, М. Трегубовым [301. [c.322]

Если одиой из назначенных степеней свободы является RIL или N, то расчетная процедура претерпевает некоторые изменения, аналогичные рассмотренным нри анализе соответствующих условии в ко.чиачковой колонне. [c.336]

Методы и модели планирования нефтеперерабатывающих производств в условиях неполной информации (1987) -- [ c.0 ]

Системный анализ процессов химической технологии (1986) -- [ c.0 ]

Программирование и вычислительные методы в химии и химической технологии (1972) -- [ c.105 ]

Основы построения операционных систем в химической технологии (1980) -- [ c.283 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология