Сегрегация, определение

Сила тяжести играет значительную роль в процессах гравитационной сегрегации, связанных с разделением фаз в соответствии с их плотностью. При определенных условиях это разделение может оказаться настолько глубоким, что станет существенно влиять на эффективность процесса вытеснения. [c.277]

В процессе разработки залежи нефти, охваченной заводнением, могут быть периоды прекращения отбора и закачки, что, однако, не означает прекращения перемещения флюидов в пласте. В частности, продолжается процесс сегрегации, который в определенной ситуации за сравнительно небольшое время может привести к образованию водоплавающей залежи в равномерно обводненных частях месторождения. [c.277]

Отмечено [356] расхождение между результатами определения удельного сопротивления осадка на лабораторной воронке, где фильтрат движется в направлении сверху вниз, и данными о работе барабанного вакуум-фильтра, в котором фильтрат перемещается в направлении снизу вверх. Такое расхождение объяснено различным влиянием свободного оседания и сегрегации полидисперсных частиц суспензии на удельное сопротивление осадка, получаемого на воронке и в упомянутом фильтре. На воронке направления силы тяжести и движения фильтрата совпадают и в образовании осадка участвуют все частицы суспензии. В фильтре указан- [c.336]

Проводившиеся различными методами исследования структуры второй — основной — зоны кипящего слоя показывает наличие в ней определенных устойчивых закономерностей. Так, и описанные выше емкостные методы, и экспериментальные подтверждения постоянства градиента давления указывают на постоянство средней плотности р по высоте слоя, т. е. на отсутствие сегрегации частиц твердой фазы по размерам и плотности. При псевдоожижении газами подобная сегрегация наступает лишь при значительных различиях в свойствах частиц, составляющих кипящий слой, и при небольших числах псевдоожижения и/и р. когда циркуляционные потоки не в состоянии перемешать слой. [c.93]

Результаты анализа, выполненного в работах [38,39], позволили выявить определенные закономерности, связанные с влиянием условий перемешивания на степень сегрегации в реакторе. Установлено, в частности, что высокая степень сегрегации в аппарате с мешалкой может иметь место даже при высоких значениях кратности циркуляции, если объем зоны микросмешения мал. С другой стороны, при достаточно больших значениях (что соответствует малым отношениям радиусов аппарата и мешалки) условия в аппарате приближаются к микросмешению. В ряде работ [40,41,42] рассматривается взаимосвязь между интенсивностью смешения и локальными характеристиками турбулентности. [c.56]

Ошибка отбора пробы возрастает с ростом размеров частиц и с уменьшением количества пробы или навески. Поэтому для методов, в которых применяют очень небольшие пробы веществ (спектрография, микроанализ,, определение точки плавления), необходима высокая степень гомогенизации пробы. Хорошие результаты при анализе неоднородных материалов можно получить только при отборе очень больших проб, гомогенизация которых происходит путем растворения. Отбор пробы затруднен, если определяемый компонент (например, руда) составляет лишь небольшую часть пробы и если отдельные компоненты пробы обладают различной плотностью. Кроме статистически обусловленных ошибок отбора пробы, могут возникнуть дополнительные ошибки вследствие сегрегации, особенно в случае очень большой неоднородности материала по размерам частиц или очень различающейся плотности компонентов. Перед отбором пробы анализируемый материал всегда следует хорошо перемешать. [c.393]

Определение интегральной кривой по результатам экспериментов в реакторе непрерывного действия (режим полной сегрегации) [c.273]

Для простоты примем, что общий поток жидкости состоит из двух струй, имеющих объемные скорости и V2 соответственно. Каждая из струй находится в состоянии полной сегрегации и проходит объемы V) и Уг соответственно. Характер движения жидкости в каждой струе подчиняется идеальному вытеснению, т. е. линейная скорость жидкости по сечению струи постоянна и не изменяется в осевом направлении. Для определенности примем следующие значения параметров системы и характеристики потоков 1/, = 1/5=2 м VI—3 м /ч, 02=1 м /ч. Таким образом, среднее время пребывания в системе составит величину [c.71]

Под действием градиента давления и температуры жидкость, содержащая компоненты с различной температурой кипения, начинает испаряться, ступенчато выделяя в приосевую зону (газовую фазу) фракции с разными температурами начала кипения. В центробежном поле вихревой камеры начнется стратификация газового потока, что приведет к плотностной неоднородности газового потока по радиусу камеры. Последнее существенно изменит картину течения потока в газовом шнуре и распределение давления по его сечению, что и подтверждается уравнением (2). Для определения границы раздела фаз с радиальной координатой К необходимо воспользоваться следующими термодинамическими соображениями. Зная покомпонентный состав потока на входе в вихревую камеру, предварительно необходимо уточнить термодинамические условия начала кипения смеси, т е. оценить значения давления и температуры фазового перехода. Затем, используя выражение (1) строят полный профиль давлений в жидкой среде, по которому находят такое значение давления, при котором начинается кипение сырья, при данной температуре той фракции, до которой предполагается ректификация смеси. Значение радиуса, соответствующее этому значению давления, и принимается за / , поскольку именно на нем завершается сегрегация наиболее высококипяшей из отбираемых в газовой фазе фракций. [c.62]

С первым возражением уже приходится считаться. В силу. данных выше определений, замена, скажем, в полиэтилене водорода на дейтерий может вызвать изменения /о, а также повлиять на кинетическую гибкость. Несоответствие равновесных гибкостей может быть одной (хотя и не единственной) из причин сегрегации, т, е. разделения в растворе или расплаве молекул, содержащих разные изотопы. Поэтому, в принципе, то, что принимают за <г2> одной макромолекулы, может на деле оказаться <г2> ассоциата макромолекул. [c.75]

Для получения усредненной пробы, характеризующей большие количества вешества (руда, минеральные удобрения), находящегося в железнодорожном составе, используют довольно сложную процедуру. Лучше всего отбирать пробы при погрузке или выгрузке материалов. Отбор проб из вагонов, если они только что загружены и материал не подвергся сегрегации, производят по определенной схеме. Например, из материала (руда или др.), загруженного в 60-70 железнодорожных вагонов, нужно отобрать 60-70 проб, по одной из каждого вагона. Поверхность материала в вагоне разравнивают и намечают на ней точки отбора проб, как показано на рис. 1.9. Из первого вагона берут пробу в точке № 1, из второго — в точке № 2, из пятнадцатого — в точке № 15 — и так до 20-го вагона. В 21-м вагоне пробы берут снова в точке № 1, повторяют всю схему отбора и т. д. Если число вагонов оказывается меньше числа точек отбора, предусмотренных схемой, то из оставшихся вагонов (менее 15) берут пробы через одну точку, т. е. из 61-го вагона — в точке № 1, из 62-го вагона — в точке № 3 и т. д. до конца. Пробы отбирают не с поверхности, а с некоторой глубины. Глубина расположения точки отбора от поверхности материала указана на рис. 1.9. [c.42]

В данном разделе мы сосредоточим свое внимание на гелях, находящихся вдали от порога гелеобразования. Предположим, что они были приготовлены в хорошем растворителе и исследуются также в хорошем растворителе. Это наилучшая возможность избежать сегрегации и возникающих вследствие нее неоднородностей. Для простоты будем рассматривать прокалиброванные гели, у которых число N мономеров между соседними сшивками есть хорошо определенная величина. Классическое описание таких гелей дано Флори [1]. Это описание вполне удовлетворительно, однако мы изложим результаты Флори несколько другим способом. [c.171]

Эта аргументация не может считаться достаточно убедительной, в первую очередь потому, что непрерывный переход решетки матрицы в решетку зоны является характерным и для любого когерентного включения (см. рис. 38, а и определение когерентного сопряжения в 21). Если же когерентное включение представляет собой достаточно тонкую пластину, то отличие его решетки от решетки матрицы становится ненаблюдаемым. Однако самые убедительные аргументы против интерпретации зонной стадии как особого неоднородного состояния твердого раствора дает термодинамика фазовых превращений (см. [163], стр. 167). Согласно термодинамике, единственной альтернативой концентрационным сегрегациям, представляющим собой выделения или зародыши новой фазы (стабильной или нестабильной), являются флюктуации состава. Последние, по определению, имеют конечное время жизни. Они рассасываются за время, соизмеримое с временем их образования. Твердый раствор с такими флюктуациями является однородным в обычном смысле этого слова. Флюктуации в нем проявляются как корреляционные эффекты ближнего расслоения, имеющие место в однофазном состоянии. [c.234]

Прямое отношение к проблеме определения механизма образования устойчивых сегрегаций — частиц в однофазной области диаграммы равновесия, по-видимому, имеют результаты исследований [205, 197]. В [205, 197] было показано, что в однофазных неупорядоченных сплавах Ре — А1, в которых наблюдается К-эффект, не всегда обнаруживаются мельчайшие частицы новой фазы (авторы [197] называют их антифазными доменами). Они возникают лишь в тех случаях, когда в сплаве при температуре отжига обнаруживается достаточно большое количество избыточных вакансий. И, наоборот, эти частицы не возникают, если сплав был охлажден до температурной области образования -состояния достаточно медленно для того, чтобы все неравновесные (закалочные) вакансии были бы поглощены их естественными стоками. [c.248]

Отбор, проб из вагонов, если они только что загружены и материал не подвергся сегрегации, производят по определенной схеме. Например, из материала (руда или др.), загруженного в 60— 70 железнодорожных вагонов, нужно отобрать 60—70 проб, по одной из каждого вагона. Поверхность материала в вагоне разравнивают и намечают на ней точки отбора проб, как показано на рис. 61. Из первого вагона берут пробу в точке № 1, из второго — в точке № 2, из пятнадцатого — в точке № 15. Начиная с 21-го вагона, пробы берут снова, начиная с точки № 1, и повторяют всю схему отбора и т. д. Если число вагонов оказывается меньше числа точек отбора, предусмотренных схемой, то из оставшихся вагонов (менее 15) берут пробы через одну точку, т. е. из 61-го вагона — в точке № 1, из 62-го вагона — в точке № 3 и т. д. до конца. [c.67]

Проявление водородной хрупкости обусловлено воздействием ряда факторов. В первую очередь водородная хрупкость определяется концентрацией и формой состояния водорода в стали. Этот фактор определяет также и обратимость водородной хрупкости. Если наводороживание не перешло определенных границ и в стали не произошла сегрегация молекулярного водорода в коллекторах, образование пузырей и расслаивание стали, то со временем растворенный в стали водород (в виде протонов) может десорбировать из металла, что приведет к исчезновению водородной хрупкости (старение стали). [c.79]

Широкое распространение для расчета коэффициентов активности ролучили модели, основанные на концепции локального состава [22]. Основная идея этой концепции состоит в том, что для молекул с сильной ориентацией принимается во внимание склонность к сегрегации, т. е. существование локального порядка. Молекулы не смешиваются в произвольном порядке, а проявляют тенденцию к выбору ближайших соседей. А поскольку имеется локальный порядок, то локальный состав не равен общему составу. Локальный состав, определенный относительно центральной молекулы, является концептуальным и трудно поддается измерению. Чтобы связать его с общим составом смеси, постулируется соотношение, предложенное в статистической механике для каждой гипотетической жидкости отношение локальных составов полагается равным отношению общих составов, умноженному на фактор Больцмана. Исходя из этой концепции, Вильсон [22] предложил для расчета коэффициентов активности уравнение [c.101]

Диаметр выпускного отверстия в цилиндрических бункерах должен быть не менее 0,8 мм, в прямоугольных следует делать отверстия возможно большими. Рекомендуется [443 при определении размера вьшускного отверстия исходить из соотношения А (3-6)В (В -максимальный размер куска нефтяного кокса). При выборе типа бункера для закрытых складов необходимо учитывать следующие факторы максимальное использование емкости, удобство и простоту обслуживания, полное опорожнение хранилищ, сведение к минимуму сегрегации кокса в бункере, минимальные капитальные затраты. Установлено [101], что бункер круглого сечения вьп оден по сравнению с бункером прямоугольного сечения, так как периметр его меньше расход строительного материала также меньше. Материал стенок при круглом сечейии работает на растяжение, а прямоугольного - на изгиб и частично на растяжение. Но группа бункеров круглого сечения занимает большую площадь (на 25-30%) по сравнению с бункерами прямоугольного сечения при одинаковой полезной емкости [59, 286]. [c.259]

Для компенсации влияния некоторых компонентов выбирают одно значение энергии в области образования пар, а второе — в области фотопоглощения. При анализе на зольность прием компенсирует влияние флуктуаций железа. В работе [35] предложен способ компенсации сегрегации угля на конвейере за счет измерения интенсивности несколькими разнесенными детекторами. Обзор исследований по контролю зольности углей на конвейере и в пульпопроводах и описание золомера с источниками излучения Сс1 и Сз представлены в [36]. Было изучено также влияние изменений содержания золы в пробе на определение сернистости установлено, что минимальная погрешность может быть достигнута при энергиях 22,5 и [c.36]

Полученные данные позволяют по-новому оценить процессы, происходящие в камере УСТК. Имеет место и сказывается сегрегация кокса в камере, возможно более быстрое прохождение по центральной части шахты класса 60-40 мм и, как следствие, меньшая глубина структурных преобразований. Возможен повышенный его угар и определенное разрыхление структуры. Воздействием угара кокса может быть объяснено также различие свойств по длине кусков кокса. [c.194]

Запыленный воздух просасывается через канал шириной 0 5 мм с натянутой поперек его проволочкой диаметром 0 25 мм нагреваемой электрическим током (рис 7 12) По обе стороны проволочки помещены покровные стекла онн иахо дятся таким образом в свободном от пыли пространстве окружающем про во точку н охлаждаются вставленными в д еталлнческий корпус прибора массив ными металлическим пробками Скорость течения аэрозоля регулируется так чтобы частицы не проникали в свободный от пыли слои а отталкивались от проволочки и осаждались на обоих покровных стеклах в виде полосок 9X0,8 мм Сегрегации частиц при этом не происходит хотя более крупные частицы н имеют тенденцию осаждаться ближе к проволочке в согласии с теорией термофореза (см стр 195) Если проволочка не находится точно в середине канала то кон центрации частиц в обоих осадках различна и в этом случае при определении счетной Концентрации приходится считать частицы на обоих стеклах В боль ыинстве исследований отбор проб аэрозолей производился стандартными термо преципитаторами в которых температура проволочки поддерживается иа [c.252]

Полимеризация ВА непрерывным методом осуществляется в агрегате (рис. 2.4), состоящем из ступенчато расположенных реакторов-полимеризаторов вместимостью 0,8—2,5 м , соединенных между собой переливными трубами (перетоками). По ним реакционная масса переливается из верхней части предыдущего реактора в нижнюю чарть последующего. Оптимальное число реакторов-полимеризаторов, определенное методом математического моделирования с учетом особенностей эмульсионной полимеризации ВА в присутствии ПВС (полная сегрегация частиц), оказалось равным пяти [68]. [c.55]

Для своей репликации плазмиды используют репликативную машину клетки-хозяина, однако репликация плазмид происходит независимо от хромосомы. Каждая плазмида является самостоятельным репликоном, сама контролирует собственную репликацию и поддерживается в клетке в определенном, характерном для нее числе копий. Для характеристики плазмидных репликонов их принято разбивать на группы несовместимости. Дело а том, что если сходство репликонов столь ве тико, что система реглляции репликации (или систе.ма сегрегации молекул ДНК при делении клетки) не может различить их между собой, то две плазмиды оказываются несовместимыми в одной клетке после роста клеток в неселективных [c.110]

В случае кривой линии равновесия представленные выше соображения приобретают оценочный характер. Кроме того, и при т = onst неполнота сегрегации фаз (скажем, унос определенного количества капель дискретной фазы потоком сплошной) нарушает принятую модель ступенчатого противотока и делает анализ приближенным. Именно поэтому практически найденные значения tj нередко отражают не только вскрытую выше связь с к/ (или kxF), но и другие трудноопределимые эффекты. По существу, КПД выступает в качестве коэффициента незнания , но степень этого незнания при установлении его связи с пропускными способностями к/, L, mD и их отношениями а, Ь, с становится значительно меньше. [c.850]

При исследовании экстрарефлексов на рентгенограммах природных алмазов типа I Е. В. Соболев и другие в 1967 г. установили, что между интегральной интенсивностью шипов и общим содержанием азота в кристаллах (оцененной по интенсивности ИК-полосы с максимумом при 1282 см ) нет корреляции. Оказалось, интегральная интенсивность рентгено- шипов коррелирует с интенсивностью другой полосы в спектрах ИК-поглощения, а именно 1370 см . Поскольку интенсивность этой полосы не связана с интенсивностью полос поглощения в однофононном районе спектра, обусловленных примесным азотом, азотная природа пластинчатых образований в алмазах была взята под сомнение. Однако опыты по сегрегации азота в синтетических алмазах (см. гл. 19) внесли определенную ясность в эти исследования. [c.414]

Последний случай отражает условия обработки кристаллов при максимальных температурах, когда вакансии успевают выйти на поверхность алмаза или скоагулироваться раньше, чем азот успеет образовать крупные сегрегации (плейтелитс), так как подвижность атомов азота в алмазе без присутствия активных вакансий невелика даже при высоких температурах. Таким образом, для образования в алмазе дефектов преимущественно в виде б2-центров необходимо следующее малая скорость коагуляций вакансий и выхода их на поверхность кристалла, сохранение во времени достаточно большой концентрации активных вакансий, обеспечивающих заметную подвижность атомов азота. Очевидно, такие условия могут реализоваться для кристаллов с определенным набором структурных дефектов в исходном (послеростовом) состоянии при обработке умеренной (не выше 2170 К) температурой в течение интервала времени на несколько порядков большего, чем нами изучавшийся. [c.435]

Проведенные исследования показывают, что ослабление интенсивностн перемешивания происходит при всех исследованных концентрациях в пределах значения коэффициента вариации 1 = 2,4- 2,7. Аналогичные результаты были получены Б [1] при изучении влияния расстояния между торцами разгонных каналов и объяснены увеличением роли сегрегации после того, как смесь достигает определенного состояния. [c.87]

Данные малоуглового рассеяния показывают, что если для сетчатых полиблочных систем фазовое разделение сопровождается образованием модулированных структур, которые оказываются фиксированными на разных стадиях их развития, то при формировании взаимопроникающих полимерных сеток такие структуры образуются не всегда. Это было показано для случая образования ВПС при полимеризации стирола с дивинилбензолом в полиуретановой матрице. Как известно, при радикальной полимеризации не происходит одновременного роста всех цепей. В результате, фазовое разделение осуществляется в системе полиуретан — сополимер стирола с дивинилбензолом — смесь мономеров с постепенно уменьшающейся концентрацией мономеров. Это приводит к образованию фейзонов со значительными различиями размеров. Их расположение в системе не может быть регулярным. В то же время, формирование пространственной структуры проникающей сетки приводит к полному торможению диффузии образующихся цепей на определенной стадии развития сетчатой структуры. Это ограничивает возможности увеличения размеров микрообластей, а при малых добавках — и степени сегрегации компонентов, приводя к образованию систем фейзонного типа. [c.187]

В работах [4-6] предложен метод определения функции и распределения времен контакта, основанный на ис -пользовании в разной степени адсорбирующих трессеров. Принимается, что движение газа в слое может быть описано моделью, представляющей собой систему взаимно изолированных аппаратов вытеснения (модель полной сегрегации), Каждому элементарному аппарату соответст — вует кривая вымывания [c.43]

Другой подход к изготовлению вторичных стандартов — метод легирования — введение известного количества чистого вещества в подходящую основу. Так, можно сплавить известные количества металла А, с известным избытком металла В, получив таким образом серию сплавов А с В. Другая возможность — размельчить до определенного размера частиц два порошка и затем смешать их. В обоих случаях нужно обеспечить такие уЬловия, чтобы при затвердевании расплава или при хранении порошкообразных веществ не возникала сегрегация. [c.50]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология