Распределительные устройства по сечению

Выравнивание потока ускоряется при наличии сопротивления, рассредоточенного по сечению. При этом, как будет показано ниже, чем больше коэффициент сопротивления распределительного устройства тем значительнее степень выравнивания скоростей, и чем короче устройство, тем меньше протяженность пути, на котором происходит растекание потока по сечению. Постепенное выравнивание поля скоростей по сечению имеет место, например, в пластинчатых электрофильтрах (если вход потока в межэлектродные пространства этих аппаратов осуществляется с одинаковыми средними скоростями, хотя и с неравномерным для каждого пространства профилем скорости), в полых скрубберах и в других аналогичных аппаратах. Более быстрое, но также постепенное выравнивание поля скоростей происходит, например, при внешнем обтекании нескольких пучков труб в теплообменных аппаратах, при обтекании изделий в сушилах, в промышленных печах и др. [c.73]

Поступающий в реактор из лифт-реактора поток газовзвеси (катализатор с продуктами крекинга первой стадии) для более равномерного распределения по всему сечению реакционной зоны аппарата проходит через распределительное устройство. [c.39]

Общая высота регенератора 20—30 м. В верхней его части (фиг. 29) имеется распределительное устройство 1, состоящее из бункера с патрубками ( паук ), В нижней части регенератора имеется выравнивающее устройство 2 для создания равномерного движения катализатора по всему поперечному сечению аппарата. [c.100]

Таким образом, не вся смоченная поверхность является активной. Наибольшая активная поверхность насадки достигается при таком способе подачи орошения, который обеспечивает требуемое число точек орошения п на 1 м поперечного сечения колонны [3]. Это число точек орошения определяет выбор типа распределительного устройства [3]. [c.106]

Слой в целом нельзя считать псевдоожиженным до тех нор, пока все частицы не будут взвешены ожижающим агентом, а перепад давления не станет равным весу частиц (с учетом силы Архимеда), отнесенному к единице площади поперечного сечения слоя Минимальная скорость потока ожижающего агента нри которой происходит этот процесс, называется скоростью полного псевдоожижения / ,. Эту величину трудно точно определить, так как перепад давления очень медленно достигает предельной величины Ар . Кроме того, на величину значительно влияют первоначальная упаковка твердых частиц и характеристика распределительного устройства, поэтому рассматриваемая скорость плохо воспроизводится даже для конкретной системы. [c.43]

Коэффициент расхода всего распределителя определяли по формуле Ко = Кт ( 1А), где N — общее количество элементов в распределительном устройстве площадью поперечного сечения А, (м ). [c.689]

Установлено что такое распределение потока может быть как стабильным, так и кратковременным. На рис. Х1Х-8 воспроизведены данные , полученные при псевдоожижении слоев песка 5.1 высотою — 0,9 м в аппарате квадратного поперечного сечения площадью 6 м с распределительным устройством из 144 элементов типа 2, б причем зазор между колпачком и верхней плоскостью решетки составлял 2,7 мм. Манометры были подключены к измерительным диафрагмам элементов, расположенных цо диагоналям распределительного устройства. Показания манометров фиксировали на киноленте в течение одной минуты. Средние расходы газа через каждый элемент с учетом тарирования [c.693]

Слой переводили в псевдоожиженное состояние подачей больших расходов газа, после чего на десять минут его подачу прекращали, чтобы дать возможность слою осесть. Затем снова вводили газ в дутьевую камеру и постепенно увеличивали его расход, отмечая при этом среднее число элементов, работающих при различных расходах. Данные, полученные при псевдоожижении слоев циркониевого песка 2.1 различной высоты в аппарате с площадью поперечного сечения —1,5 м и распределительным устройством из 36 элементов типа 2, а приведены на рис. Х1Х-9. Там же для слоев различной высоты указаны значения Из рисунка видно, что в слоях высотою 0,46 и 0,3 м для достижения полной работоспособности распределительного устройства необходима скорость газа,значительно превышающая и , а в слое высотою 0,91 м—незначительно отличающаяся от [c.697]

Изучали размеры пузырей в момент прорыва ими свободной поверхности псевдоожиженного слоя песка 5.1, а также распределение всплесков по этой поверхности. В результате для слоев разной высоты (от 0,38 до 2,35 м) была получена информация о ха-р,актере протекания процесса в аппаратах с площадями поперечного сечения — 0,38 и 1,5 м , снабженных распределительными устройствами из элементов типа 2, а. Горизонтальный размер и положение каждого всплеска в момент прорыва пузырем слоя на строго определенной фазе развития были получены киносъемкой поверхности слоя. [c.701]

Полную неподвижность по всему поперечному сечению распределительного устройства иногда создают умышленно, добавляя в слой крупнозернистый материал. При сегрегации в момент псевдоожижения он образует на решетке неподвижный слой, защищающий последнюю от воздействия горячих псевдоожиженных твердых частиц и действующий как вспомогательное распределительное устройство. Такой метод практически неприемлем, если образовавшийся слой крупных частиц слишком тонок, поскольку тогда ухудшается равномерность газораспределения, созданная основным распределительным устройством. [c.706]

При определении Ред измеряли концентрацию в выходном сечении при р = 0,3. Было найдено, что для большинства лабораторных и опытных аппаратов поперечное перемешивание велико, так что поперечной неравномерностью можно пренебречь. Продольное же перемешивание может сказываться на результатах, полученных в лабораторных или опытных условиях при относительно невысоких скоростях потока, но оно незначительно в промышленных условиях при равномерной загрузке и хорошей, работе распределительных устройств. [c.120]

Обеспечение равномерного распределении скоростей по сечению рабочей зоны (камеры) технологических аппаратов полочного типа простыми способами, как правило, не представляется возможным. Это обусловлено главным образом ограниченностью габаритных размеров промышленных установок, вследствие чего очень часто исключается возможность применения достаточно плавных переходов от одного сечения подводящих и отводящих участков к другому, а также плавных поворотов, ответвлений и т. д. При наличии резких переходов, изгибов, ответвлений и других участков со сложными конфигурациями равномерная раздача потока по сечению может быть достигнута лишь при помощи специальных выравнивающих и распределительных устройств. Геометрические параметры и формы аппаратов, а также подводящих и отводящих участков, в реальных условиях очень разнообразны, поэтому различны степень и характер неравномерности потока и соответстве[1но способы выравнивания его по сечению. [c.10]

Если распределительные устройства устанавливают специально для выравнивания потока в аппарате, то интерес представляет результат, получаемый в сечениях, на конечном расстоянии за этими устройствами. Если распределительные устройства являются одновременно и рабочими элементами аппарата или объектами обработки, то наиболее важной является степень растекания потока по их фронту. Следовательно, в общем случае необходимо определить степень растекания струи (выравнивания потока) как по фронту распределительного устройства, так и в сечениях на конечном расстоянии за ним. Чтобы облегчить решение этих задач, примем следующую классификацию возможных видов неравномерности потока. [c.78]

Задано отношение площадей требуется определить необходимую и достаточную (оптимальную) величину коэффициента сопротивления распределительного устройства (решетки) опт. при которой происходит полное растекание узкой струи по всему фронту устройства (сечению аппарата). [c.79]

В случае, если распределительное устройство представляет собой плоскую (тонкостенную) решетку и она предназначена для равномерного распределения скоростей по сечению в условиях полной неравномерности набегающего на нее потока, требуется определить, в каких пределах допустимо применение такой одиночной решетки и какова связь между степенью растекания струи в конечном сечении за решеткой и коэффициентом ее сопротивления. [c.79]

Материал камеры определяется параметрами процесса и свойствами продукта. Как правило, аппараты с псевдоожиженным слоем изготовляют из углеродистой и кислотостойкой стали, но для высокотемпературных процессов применяют камеры, футерованные огнеупорами. Наиболее ответственные элементы аппарата с псевдоожиженным слоем — газораспределительные устройства, так как от их конструкции в значительной степени зависят характер и размеры образующихся пузырей и застойных зон, т. е. качество псевдоожижения. Распределительные устройства должны обеспечивать равномерное распределение газа по сечению аппарата, иметь небольшое гидравлическое сопротивление, быть простыми, 1[адежными в работе. На практике все эти требования не всегда возможно совместить. [c.178]

На основании изложенного в гл. 4 и 5 можно заключить, что выравнивающее действие сопротивления, рассредоточенного по сечению аппарата (распределительного устройства), зависит от следующих основных факторов [c.154]

Штуцеры для входа воздуха или. азота а перемешивание, а также для острого пара снабжаются распределительными устройствами-барботерами (рис. 29). Диаметры отверстий в барботерах выбираются в пределах 3—10 мм, а их суммарное сечение должно быть в 2—3 раза меньше сечения лодводящего трубопровода. [c.81]

Уголковая решетка. Простым и удобным распределительным устройством, особенно для электрофильтров и скрубберов, в которых происходит осаждение пыли, является щелевая решетка, составленная из уголков, установленных вершинами кверху. С таких уголков пыль легко стряхивается, а при достаточной вытянутости вершин (большой угол откоса — 60° и более) пыль, если она не липкая, вообще не удерживается. Такая решетка удобна еще и тем, что уголки легко укладывать с переменным шагом для обеспечения лучшего распределения скоростей и меньшего коэффициента сопротивления, чем при постоянном шаге. Уголковую решетку можно применять как при боковом вводе потока, так и при центральном. В случае бокового ввода потока уголки располагают перпендикулярно к оси входа (рис. 8.3, а). При центральном набегании потока на решетку уголки следует располагать в двух взаимно перпендикулярных направлениях. Уголковая решетка, как и плоская, прп очень большом коэффициенте сопротивления вызывает перевертывание профиля скорости в сечениях на конечном расстоянии за решеткой. Для устранения этого эффекта следует к вершинам уголков приварить направляющие пластинки. [c.204]

Эффективность описанного распределительного устройства была проверена экспериментально на модели узла изоляции натуральной величины (рис. 8.9). Во время опытов измерялись поля скоростей в сечениях 1—/ и 2—2, относительные расходы воздуха д = q/g p через отдельные щели кольцевой решетки и проводились визуальные наблюдения (по шелковинкам) направлений скоростей в сечениях О—О, 1—1 и 2—2. [c.216]

Высокослойные барботажные колонны, характеризующиеся непрерывным контактом газа (пара) и жидкости, относятся к наиболее простым конструкциям аппаратов химической технологии. Здесь через слой жидкости, протекающей сверху вниз (или снизу вверх), непрерывно барботируют пузырьки подаваемого газа (пара). Для равномерного распределения газового потока по сечению аппарата в нижней его части располагаются различные распределительные устройства (барботеры, пористые перегородки, [c.194]

Это — распределительное устройство, представляющее собой несколько перфорированных горизонтально расположенных труб. Суммарное сечение отверстий должно обеспечить подачу в куб заданного количества воздуха, а диаметр отверстий — необходимое диспергирование воздуха. Обычно диаметр отверстий колеблется в пределах 8—1в мм. Если отверстия расположены на верхней части трубок-лучей маточника, то битум, заполняющий эти трубки в конце каждого цикла окисления после прекращения подачи воздуха, в последующем цикле работы не вытесняется воздухом полностью. Битум, накапливающийся в мнжней части трубок, подвергается глубокому окислению, и маточник довольно быстро закоксовывается. Для предупреждения закок-совывания маточника отверстия выполняют в нижней части или в глухих концах трубок (торцевые отверстия). В этом случае битум, попадающий в трубки в конце цикла окисления, практически полностью вытесняется в куб воздухом в начале следующего цикла, а маточник закоксовывается гораздо медленнее. [c.128]

При постепенном увеличении расхода газа через многоэлементное распределительное устройство с расположенным над ним слоем зернистого материала часть элементов начинает работать сразу после превышения скорости, необходимой для начала псевдоожижения в расчете на все сечение распределительной решетки (см. рис. Х1Х-4). Дальнейшее увеличение газового потока приводит к тому, что в определенный момент рабочий режим будет характерен для всех элементов соответствующую этому моменту среднюю скорость газового потока (в расчете на сво-боднсге сечение аппарата) обозначим С/,., Если теперь постепенно уменьшать расход газа, то при достижении некоторой критической скорости часть элементов начнет переходить от рабочего [c.687]

Такой характер работы распределительных устройств был количественно изучен для элементов, показанных на рис. Х1Х-1 и Х1Х-2, в следующем диапазоне рабочих условий слои кварцевого песка (11т1= 2,4—10,4 см/с) и цирконевого песка и,п = 2,1 см/с) высота слоя Н = 0,3—2,4 м площадь поперечного сечения слоя А = 0,09—6,0 м элементы типа 2. я и 2, б (ширина щели 0,4—2,7 мм, шаг 15,2—31,5 см). [c.688]

Значения определяли в широком диапазоне рабочих условий в трех аппаратах квадратного поперечного сечения площадью 0,4 1,5 и 6,0 м , используя многоэлементные распределительные устройства из элементов, показанных на рис. Х1Х-2. Эледюнты были снабжены нижними сменными круглыми диафрагмами О , выполнявшими двоякую роль изменение сопро- [c.688]

Рис. Х1Х-12, в, г иллюстрируют два вида структур всплесков, отмеченных в крупных аппаратах . На рис. Х1Х-12, в показан характер всплесков на свободной поверхности слоя песка 5.1. высотою 0,53м, псевдобясиж ённого в аппарате с поперечным сечением 2,44 х 2,44 м при расходе газа, соответствующем ЪUmf Распределительное устройство состояло иа 64 элементов типа 2, а. При перепаде давления на распределительном устройстве 3,8 кПа (390 мм вод. ст.) распределение газа было достаточно равномерным.

Непрерывную противоточную промывку флокулированных суспензий во взвешенном состоянии в принципе возможно организовать в колонне с использованием распределительного устройства с высоким гидравлическим сопротивлением для равномерного распределения жидкости по сечению колонны флокулирова-ние суспензии повышает скорость оседания твердых частиц под действием силы тяжести в колонне [263]. [c.244]

Во многих аппаратах сопротивлениями, в той или иной мере, являются рабочие элементы (насадки, пучки труб, пакеты пластин, змеевики, фильтрующий материал, осадительные электроды, циклонные элементы и т.п.) и объекты обработки (сушки, закалки и т. п.). Для упрощения все сопротивления, рассредоточенные по сечению, будут в дальнейшем называться распределительными устройствами или решетками. Сопротивление, выполненное в виде тонкого перфорированного листа, тонких, полос, круглых стержней или проволочной сетки (сита), будет называться плоской, или тонкостенной реи1еткой. Тонкостенная решетка может быть не только плоской, но и криволинейной и пространственной. Перечисленные различные виды рабочих элементов аппаратов, насыпные слои и другие подобные виды сопротивлений будут называться объемными решетками. К толстостенным решеткам можно отнести перфорированные листы с относительной глубиной отверстий, по крайней мере большей одного-двух диаметров отверстий 1 - 2), решетки из толстых стержней, [c.77]

При растекании потока перед решеткой линии тока искривляются. Если в качестне распределительного устройства взята плоская (тонкостенная) решетка, у которой в отличие, например, от трубчатой решетки проходные отверстия не имеют направляюш,их стенок (поверхностей), то возникаюш,ее поперечное (радиальное) направление линий тока, т. е. скос потока, неизбежно сохранится и после протекания жидкости через отверстия. Это вызовет дальнейшее растекание, т. е. расширение струйки 1 и падение ее скорости за счет сужения струйки 2 и повышения ее скорости. Чем больше коэффициент сопротивления решетки, тем резче искривление линий тока при растекании жидкости по ее фронту, а следовательно, за решеткой значительнее расширение сечения и соответственно уменьшение скорости струйки 1 за счет струйки 2. Вследствие этого после определенного (критического или оптимального) значения коэффициента сопротивления Сопт плоской решетки, при котором поток за ней полностью-выравнивается, т. е. скорости в обеих струйках становятся одинаковыми, дальнейшее увеличение приводит к тому, что за решеткой скорость струйки 2 возрастает даже по сравнению со скоростью струйки /, возникает новая деформация поля скоростей в виде обращенной илн перевернутой неравномерности (рис. 3.3). [c.80]

Поток в аппарат может быть введен противоположно направлению потока в рабочей камере, например через подводящий участок в виде отвода или колена с выходным отверстием, повернутым вниз (рис. 3.7). В этом случае струя на входе в аппарат направлена к днищу (или на специальный экран), по которому растекается радиально. Поток, поворачиваясь вдоль стенок аппарата на 180°, пойдет вверх в виде Кольцовой струи. При радиальном растекании струи площадь ее сечений быстро возрастает, и соответственно скорость падает. Поэтому в случае центрального подвода жидкости, направленного к низу аппарата, когда образуется кольцевая струя, будет обеспечено значительное растекание ее ио сечению уже па подходе кipaбoчeй камере даже без каких-либо распределительных устройств (см. рис. 3.5, а, 3.6, а и 3.7, а). Оставшаяся неравномерность профиля скорости будет иметь при этом характер, противоположный тому, который устанавливается при центральном подводе струи вверх аппарата, а именно максимальные скорости будут вблизи стеиок, а минимальные (или отрицательные ) — в центральной части камеры. [c.85]

Общая структура потока в аппарате. Распределение скоростей потока в рабочей камере аппарата с центральным входом вверх при отсутствии распределительных устройств (рис. 7,2, а) действительно близко к описанному (см. гл, 3), т. е. поток по структуре совпадает ео свободной струей. О степени не]1авномерностн потока без распределительных устройств при таком входе можно судить как по приведенным ниже значениям коэффициента количества движения М,., полученным в различных сечениях рабочей камеры модели аппарата круглого сечения без решетки и с плоской решеткой, так и ио отношениям скоростей [c.162]

Растекание струи по фронту решетки. О реальной структуре потока при боковом входе в аппарат без распределительных устройств можно судить по профилям скорости в различных сечениях (рис. 7.14). Она полностью соответствует рассмотренной схеме (см. рис. 3.6). В частности, даже на расстоянии Я/D > 3 полного выравниваиия поли скоростей еще не происходит. [c.177]

Таким образом, вывод об ограниченной пригодности одиночных плоских решеток в качестве распределительных устройств при центральном входе потока вверх полностью применим и для бокового входа потока, только значения Сопт получзются при этом другие. Результаты, аналогичные рассмотренным, получены и для аипаратов прямоугольного сечения. [c.182]

Поэтому в некоторых случаях предпочтительнее применять другие распределительные устройства, которые устанавливают как отдельно, так и в комбинации с решетками. Наибольшие возможности имеются при боковом вводе потока в аппарат. В этом случае легко могут быть, в частности, применены направляющие лопатки или пластинки в месте поворота потока от входного отверстия в рабочей камере, щелевая решетка (из уголков, полос, брусьев и пр.) с направляющими пластинками или без них, система экранов, подводящий диффузор с разделительными стенками и т. п. Существенного улучшения условий раздачи потока по сечению аппарата можно достичь подводом потока через полутрубу, через патрубок под углом вниз аппарата, а также периферийным вводом по кольцу. Ниже приведены результаты исследований некс торых из указанных способов подвода и раздачи потока в аппаратах. [c.193]

Модель третьего варианта имела обычное узкое сечение входного отверстия (FJFq = FJFq 9,5) и испытывалась при комбинированном распределительном устройстве в виде направляющих лопаток илн пластинок в месте поворота потока и горизонтальной решетки в рабочей камере. Направляющие лопатки подбирали по методу, изложенному в гл. 1. Число лопаток определяли с помощью формул (1.14), а расположение их вдоль линии изгиба потока (линия а—Ь) принимали в одних случаях равномерным (одинаковое расстояние между лопатками), в других неравномерным — по формулам (1.17) и (1.18). Угол атаки (установки) лопаток сбд -48°. Прямые направляющие пластинки подбирали аналогичным образом и устанавливали но линиям, соответствующим хордам криволинейных лопаток. [c.196]

Из сопоставления полей скорости, полученных при одинаковых распределительных устройствах (см. табл. 8.3), следует, что распределение скоростей практически не заппсит от того, выполнено ли кольцо с переменным сечением илп с постоянным, а также от того, сделана ли щель в стенке корпуса аппарата прерывистой (в виде узких отверстий по всему периметру) илп сплошной. Поэтохму формирование кольцевого потока может быть произведено по любому из этих вариантов, в зависимости от конструкции. [c.214]

Общий характер эпюр скоростей указывает на то, что поток распределяется иа все сечение рабочей зоны электрофильтра. Отдельные отклонения скоростей от их среднего значения, в частности повышенные скорости (си 1,4) вдоль верхней поперечной линии сечепия и пониженные скорости (гй я 0.7) в отдельных точках (рис. 9.11, б), пе являются следствием каких-либо недостатков распределительных устройств, а соотн тствуют местам замера этих скоростей. Дело в том, что сечение /—/ расположено близко за решеткой, и профиль остается сильно волнистым. Наибольшие скорости в этом сечении соответствуют областям, находящимся непосредственно за отверстиями решетки, а наименьыие — областям промежутков между ними. Точки замера /а, 2а. .. 6а очевидно совпада.ш с указанными областями наибольших скоростей, а, напримгр, точки 21,, 3 , 4а, 4е — с областями заниженных скоростей в мертвых промежутках. [c.247]

Поток во второе электрополе подводится верхним соединительным патрубком 2, входящим внутрь нижнего короба (рис, 9.18). Устремляясь к днищу короба, поток растекается в разные стороны, но главным образом поступает к стенке, противоположной входу. Очевидно, что наибо гьшие скорости имеют место в электродах, расположенных в правой половине сечения. При этом степень неравномерности без распределительных устройств достаточно высокая (Мк = 1,61, табл. 9.11). При установке одной уголковой решетки с / = 0,26 коэффициент Мк = 1,15. Коэффициент неравномерности был снижен до Мг. - = = 1,13, когда были удалены четыре уголка решетки (через один, начиная со второго по ходу потока). Лучшее распределение скоростей (М, ---- 1,11) нри той же решетке было получено, когда вместо внутреннего патрубка 4 была установлена перегородка 8. [c.260]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология