Выходы продуктов крекинга

Второй пример. При каталитическом крекинге парафинового углеводорода цетана С вНз, образуется большое число углеводородов как парафинового, так и других рядов. Это видно из следующей таблички, в которой указаны выходы продуктов крекинга цетана (в % вес.). [c.21]

Важным фактором является и температура процесса с ее повышением выход продуктов крекинга меняется следуюш,им образам [c.38]

Выходы продуктов крекинга зависят как от общей глубины превращения сырья и его качеств, так и от условий проведения процесса и свойств применяемого катализатора. [c.203]

Расчеты вязкости смесей нефтепродуктов очень важны для предсказания общих выходов продуктов Крекинга. Для решения данного вопроса обычно пользуются опытными данными, или, если таковых нет, прибегают К графикам. Один из применяемых графических методов основан на использовании характеристического фактора Ватсона. [c.39]

Выход продуктов крекинга, %об. Сырье [c.104]

Выходы продуктов крекинга, % вес. [c.198]

Выходы продуктов крекинга зависят также от химического и фракционного состава сырья. Несмотря на довольно большое число опубликованных материальных балансов по каталитическому крекингу прямогонных керосино-соляровых дистиллятов в системах с циркулирующим катализатором, вопрос о влиянии химического состава сложного, многокомпонентного сырья на выходы и качества продуктов крекинга все еще не уточнен. Ясность в данный вопрос может быть, по-видимому, внесена только после более детального изучения химического состава сырья и разнообразных превращений, протекающих при. термо-каталитических процессах. Требуется также усовершенствовать методы классификации сырья. Поэтому ниже приведены только отдельные выводы по рассматриваемому вопросу. [c.204]

Из данных табл. 11.7 видно, что максимальные выходы отдельных фракций гидрокрекинга проходят через максимумы при тем более высоких давлениях, чем тяжелее фракция. Это объясняется увеличением скорости стабилизации карбоний-ионов относительно скорости их распада с ростом давления. Увеличение скорости стабилизации карбоний-ионов относительно скорости их распада видно также из результатов гидрокрекинга н-декана (табл. 11.8). Увеличение вероятности стабилизации изомеров первично образующегося децильного карбоний-иона с увеличением давления повышает выход изодеканов относительно выхода продуктов крекинга. [c.300]

Продукты Выход продуктов крекинга 11,3 различных видов сырья, % [c.112]

Рис. 8. Зависимость выхода продуктов крекинга от температуры при объемном скорости подачи сырья 1,2 ч (сплошные линии—цеолитсодержащий катализатор АШНЦ-3, пунктирные — алюмосиликатный аморфный).

Ниже приведены средние выходы продуктов крекинга газойля ближневосточной нефти с началом кипения 343 С. [c.7]

Выходы продуктов крекинга, [c.50]

Выходы продуктов крекинга, % (масс.) [c.51]

Изомеризация октенов в присутствии алюмосиликата в интервале 375—400 °С при объемной скорости 4,1 ч протекает на 58— 60% выход продуктов крекинга 8—11% [49]. [c.163]

При расчете требуемого времени пребывания утяжеленного гудрона в печи легкого крекинга для обеспечения заданной глубины превращения пользуются уравнением (3.4), в котором у.— возможный выход котельного топлива (остаток, выкипающий при температуре более 482°С). Определить выход продуктов крекинга [c.169]

ТАБЛИЦА 2.10. Влияние группового углеводородного состава сырья на выход продуктов крекинга [c.112]

Групповой углеводородный состав сырья оказывает существенное влияние на результаты крекинга. В большинстве вакуумных дистиллятов, используемых в промышленности, содержание парафиновых углеводородов находится в пределах 15—30%, нафтеновых 20—30%, ароматических 15—60%. Влияние группового углеводородного сырья на выход продуктов крекинга показано в табл. 2.10. [c.112]

В книге рассмотрены схемы современных установок каталитического крекинга, конструкции применяемых аппаратов, условия 1тх эксплуатации, способы регулирования техвологического режима, выходы продуктов крекинга п пх качество, подготовка сырья, контроль качества катализатора, техника безопасности и организации труда на установках каталитического крекинга. [c.2]

Рис. 4.9 иллюстрирует зависимость выхода продуктов крекинга вакуумного газойля от температуры на цеолитсодержащем катализаторе (супер Б) при постоянной глубине превращения. Постоянства глубины превращения достигали за счет одновременного повышения температуры и массовой подачи сырья. В качестве последнего исполь- [c.100]

Рис. 9. Зависимость выхода продуктов крекинга от объемной скорости подачи сырья на цеолитсодержащем катализаторе АШНЦ-3.

Все изученные металлы в испытанных пределах концентраций вызывают увеличение коксообразования и объемного выхода газа. Наиболее резко выход этих продуктов возрастает при содержании иа катализаторе малых количеств металла (до 0,1—0,2 вес. %) В дальнейшем увеличение становится небольшим (см. рис. 69). При нанесении на катализатор 0,5 вес. % никеля выход кокса достигает 15,8%, а выход газа — 13,4 л выход при крекинге на свежем катализаторе соответственно 6,6% и 4,6 л. По степени возрастающего влияния на изменение в выходах продуктов крекинга металлы располагаются в той же последовательности, в какой они вызывают уменьшение активности катализатора свинец <хром< <железо, ванадий, молибден < медь, кобальте никель. Катализаторы с повышенным содержанием металлов имеют низкую селективность, оцениваемую отношением бензин кокс. Селективность катализаторов, активированных микродобавками металлов, отличается от исходной незначительно. [c.158]

Отравление обоих видов рассматривается в работе [45], где изучалось влияние различных концентраций никеля, ванадия, железа, меди, свинца и натрия на результаты крекинга и качество катализатора. Металлы наносили на катализатор пропиткой его водными растворами солей. Ванадий вводили в виде метаванадата аммония, а натрий — в виде ацетата. Остальные металлы вводили в виде нитратов. Чтобы избежать попадания в катализатор посторонних примесей растворы солей металлов приготовляли в двукратно дистиллированной воде, а все сосуды перед употреблением тщательно очищали, промывали и споласкивали также двукратно дистиллированной водой. Пропитанные образцы высушивали при 90 °С, а затем прокаливали в воздухе при 600 °С в течение 2 ч для разложения солей металлов до окислов и полного удаления летучих веществ. Выходы продуктов крекинга в стандартных условиях на полученных образцах катализатора приведены в табл. 48 [45]. Там же приводятся данные о кислотности, удельной поверхности и поровой характеристике этих образцов. [c.171]

Выходы продуктов крекинга на [c.172]

Увеличение содержания натрия в катализаторе вызывает почти полное падение активности, что приводит к резкому уменьшению выхода бензина, газа и кокса. Относительные выходы продуктов крекинга при этом не изменяются, а кислотность катализатора резко падает. Удельная поверхность, объем и радиус пор катализатора при содержании натрия на катализаторе более 0,2 вес. % уменьшаются. По данным [203], при содержании натрия на катализаторе более 0,5% уменьшение удельной поверхности становится значительным. При наличии на катализаторе 0,7% натрия удельная поверхность катализатора уменьшалась на 10% после 20 ч пропаривания при 677°С. После термической обработки при [c.173]

Рис. 94. Выход продуктов крекинга прн степени превращения 50% без рециркуляции в зависимости от длительности работы

Под индексом активности понимают весовой выход продуктов крекинга, имеющих температуру кипения >200 °С. Определение производят при 450 °С. [c.116]

Уравнения, сходные с полученными в работе [68], для определения выходов продуктов крекинга смогут быть использованы и в случае гидрокрекинга тяжелых вакуумных газойлей в присутствии стационарных и плавающих катализаторов. [c.147]

По графику на рис. 50 определяют выход продуктов крекинга. Если значение характеризующего фактора сырья отличается от [c.152]

На установке каталитического крекинга с подвижным слоем катализатора перерабатывают 60 ООО кг/ч нефтяной фракции 249—489 °С плотностью d o =0,873. Определить температуру выхода продуктов крекинга из реактора, если известно катализатор входит в реактор с температурой 550°С допустимое отложение кокса на отработанном катализаторе = сырье поступает в реактор в паровой фазе с температурой 480 С удельные теплоемкости катализатора и паров продуктов крекинга соответственно Скат=1,04 и Спр = 3,05 кДж/(кг-К) в процессе крекинга образуется (в % масс.) 4,4 сухого газа, 7,2 бутан-бутиленовой фракции, 34,6 дебутанизированного бензина, 48,6 каталитического газойля, 5,2 кокса удельная теплоемкость кокса Ск= = 1,25 кДж/(кг-К) теплота реакции крекинга ( р=209 кДж/кг сырья. [c.172]

Влияние группового углеводороАНого состава вакуумного газойля на выход продуктов крекинга (катализатор цволитсодержащий, температура 538 С) [c.104]

Крекинг протекает во времени. Чтобы получить целевые продукты в требуемых количествах, сырье необходимо выдержать определенное время при выбранной температуре в присутствии катализатора. В связи с этим важно знать не только выходы продуктов крекинга, т. е. количества образующихся из сырья легких углеводородов и кокса, но и скорости нревращения углеводородов разных рядов. Проведенными псследовапиями установлено, что в условиях каталитического крекинга наиГолее устойчивыми являются нормальные парафиновые углеводороды и ароматическпе углеводороды, молекулы которых не содержат боковых цепей. Углеводороды с тем же числом атомов углерода в молекуле, но других рядов — олефины, нафтены, ароматические уг.певодороды с длинными боковыми цепями — менее устойчивы и крекируются легко. [c.19]

Глубина превращения, или глубина крекинга сырья, вычисляется как разность -между 100% сырья и процентом полученного на установке каталитического газойля. Этот показатель можно подсчитать и иначе — путем с.дожения выходов продуктов крекинга. Напрпмер, если на установке из солярового дестиллата получено 6% газа, 11% бутан-бутиленовой фракции, 35% бензина и 4% кокса, то глубина крекинга сырья равна 56%. [c.71]

Влиявие твыпедатуры на выходы продуктов крекинга тяжелого солярового дистиллята высоким содержанием азота Объемная скорость 2 кг1кг час кратность циркуляции катализатора 4,5 катализатор естественный с индексом актипности 30 [c.194]

Подобно тому, как было опровергнуто представление о влиянии фазового состояния на крекинг-процесс, при дальнейшей работе было выяснено, что и другие параметры, считающиеся независимыми, являются скорее интенсивными, чем экстенсивными свойствами системы. Примером может служить температура реакции. Температура является главным фактором, контролирующим скорость крекинга, и вместе со временем реакции обусловливает глубину конверсии для данного вида аппаратуры. Основной аксиомой крекинг-процесса является то, что он представляет функцию времени и температуры и что эти параметры в широких пределах взаимозаменяемы, т. е. при увеличении температуры данный выход продуктов крекинга может быть нолучен за болое короткое время. Долго 3 Заказ 534. [c.33]

Применение низких давлений и температур способствует увеличению выходов продуктов дегидрирования при соответствующем снижении выходов продуктов крекинга. В промышленных процессах получения бутадиена и стирола для сни-жепия давления паров углеводородов в качестве разбавителя используют водяной пар. [c.194]

При модифицировании окиси алюминия галогеноводородами (НС1 и HF) выход изомеров увеличивается по сравнению с чистой АЬОз (например, при 400—450 °С выход изобутена достигает 30— 36%). Однако в присутствии таких катализаторов растет также выход продуктов крекинга и полимеризации. Изомеризация гексена-1 в присутствии чистой 01 иси алюминия протекает очень медленно, но при активировании AI2O3 хлористым водородом выход изогексенов при 335 °С и объемной скорости 0,6 ч составляет 65%, а при введении соединений бора он возрастает до 85%. Олефины Сз и выше в присутствии окиси алюминия, модифицированной галогеноводородами (НС1, HF), при 300—375 °С изомеризуются в изоолефины с выходами более 90%. [c.166]

Как видно ИЗ данных табл. 69, наиболее селективным катализатором скелетной изомеризации пентенов является т1-окись алюминия, дегидратированная при 370—600 °С селективность процесса при средней температуре изомеризации 374°С составляет 89—96%, причем больший выход изопентенов наблюдается на т]-А120з, дегидратированной при 600 °С. Выход побочных продуктов не превышает 7%. Достаточно селективным катализатором может также быть платинированная окись алюминия выход изопентенов при 400 °С составляет 60%, а выход продуктов крекинга и полимеризации не превышает 9%. Селективность процесса 87%. В присутствии фторированной окиси алюминия выход изопентенов тоже высок (л 60%), но велико количество побочных продуктов. [c.194]

Давление в системе влияет на выходы продуктов крекинга ловышение давления хуведичивает выход бензин Ы уменьшает выход газа. [c.23]

Для описания термодеструктивных процессов применяют также систему регрессионных уравнений, показывающих зависимость Bofi TB и выхода продуктов крекинга от параметров процесса. При составлении уравнений используют статистические методы пассивного эксперимента. Полученная модель полезна для анализа и оптимизации процесса крекинга нефтепродуктов. [c.83]

J — степень превращения i — выход юлуояа З — выход продуктов крекинга [c.155]

НЫ которого ОТ температуры показана на рис. 15. Сырьем служила смесь равных количеств вакуумного газойля и рециркуля-та реактора каталитического крекинга в кипящем слое. Остальные условия были следующими объемная скорость жидкости 2 ч , общее давление 750 фунт/дюйм , скорость подачи водородсодержащего газа 2000 ст. фут баррель. Из рис. 15 видно, что при этих условиях с ростом температуры степень гидрирования проходит через максимум, соответствующий 370°С, так же, как это наблюдалось при гидрировании ароматических углеводородов в керосине и реактивном топливе (см. рис. 14). При 370°С степень извлечения серы составляет более 95%, а общая степень извлечения азота — около 55%. На рис. 16 показана зависимость от температуры количества вступивщего в реакцию водорода. Как и следовало ожидать, кривые очень похожи на полученные для гидрирования полиядерных ароматических углеводородов. Связывание водорода сырьем каталитического крекинга служит лучшей мерой повышения его качества. Наконец, для сравнения эффективности каталитического крекинга гидрообработанного и необработанного сырья были проведены испытания микроактивности. Зависимости выхода продуктов крекинга от количества химически связанного водорода показаны на рис. 17 и 18. [c.105]

Влияние температуры на выход продуктов крекинга представлено на рис. 22, который показывает, что кривые выхода бензина / и кокса 3 имеют экстремальный характер. С повышением температуры в результате разложения тяжелых углеводородов увеличивается выход бензина 1. Вместе с тем повышение температуры приводит к распаду легких углеводородов, входящих в состав бензина, с образованием газообразных продуктов 2. Начальное снижение выхода кокса 3 с повышением температуры объясняется увеличением испарения и десорбции некоторых промежуточных продуктов с поверхности катализатора. После достижения температуры, соответствующей минимальному выходу кокса, выход его растет, поскольку повышение температуры обусловливает возрастание глубины превращения сырья. В результате образования коксовых отложений при крекинге сырья катализатор дезактивируется в течение нескольких минут и отводится на регенерацию. Реге- [c.67]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология