Интенсивность абсорберов

Во многих случаях стремятся применять высоко интенсивные абсорберы, имеющие небольшие габариты. Однако стоимость таких аппаратов может быть высокой кроме того, они часто расходуют большое количество энергии и оказываются ненадежными в эксплуатации. В результате материальные затраты могут возрасти. Поэтому целесообразность интенсификации должна быть предварительно рассчитана. [c.651]

Таким образом, барботажные абсорберы, как правило, интенсивнее насадочных. Еще более интенсивны пленочные абсорберы с восходящим прямотоком и скоростные прямоточные распыливающие абсорберы. При абсорбции плохо растворимых газов интенсивность абсорберов обычно значительно снижается. [c.657]

На некоторых заводах для поглощения фтористых газов применяют более компактные и интенсивные абсорберы типа Вентури [c.159]

Во многих случаях стремятся применять высоко интенсивные абсорберы, имеющие небольшие габариты. Однако стоимость таких аппара- [c.576]

Выделены ли из систем аппаратов, находящихся в цепи, и заземлены ли (независимо от заземления всей цепи) смесители, вальцы, каландры, газовые и воздушные компрессоры, насосы, фильтры, аэро- и пневмосушилки, сублиматоры, абсорберы, реакторы (особенно, если процесс осуществляется в кипящим слое), мельницы, сита, закрытые транспортеры, сливо-наливные устройства и тому подобные аппараты, мащины.и устройства, которые являются источниками интенсивного и быстрого возникновения опасных потенциалов статического электричества ( 27 Правил защиты). [c.357]

Таким образом, возрастанию селективности абсорбции НаЗ способствуют использование абсорберов, обеспечивающих высокую интенсивность физической массоотдачи в жидкой фазе (предпочтительнее применять колонны с ситчатыми тарелками, а не с насадкой), и применение в качестве абсорбентов аминов, медленно реагирующих с двуокисью углерода (т. е. аммиак и диэтаноламин предпочтительнее, чем моноэтаноламин — см. раздел Х-1). [c.138]

Повышение скорости движения газа желательно, так как позволяет при данной производительности уменьшить диаметр абсорбера или достигнуть более высокой производительности при данном диаметре. Кроме того, повышение скорости движения увеличивает интенсивность барботажа на тарелках, способствует увеличению поверхности межфазового контакта и более эффективному протеканию процесса абсорбции. [c.231]

В связи с интенсивным пенообразованием некоторые авторы рекомендуют для абсорберов принимать в сопоставимых условиях более низкие скорости по сравнению с большинством ректификационных колони и, в частности, для колпачковых тарелок в 1,10— 1,12 раза, а для ситчатых в 1,15—1,19 раза меньше [591. [c.244]

Основными аппаратами установки абсорбционной очистки газа являются абсорбер и десорбер. Выбор абсорбента существенно влияет на экономические показатели установки очистки, так как размеры оборудования, капитальные и эксплуатационные затраты зависят, в первую очередь, от интенсивности циркуляции поглотительного раствора. [c.84]

Таким образом, динамика процесса абсорбции в насадочном аппарате в режиме идеального вытеснения без труда может быть описана с помощью формул, аналогичных уже полученным для противоточного теплообменника. Значительно сложнее исследовать динамику насадочного абсорбера в том случае, когда нельзя пренебречь продольным перемещиванием. При использовании одно-параметрической диффузионной модели абсорбер описывается уравнениями (1.2.30), (1.2.31) с граничными условиями (1.2.37) (считаем, что расходы по жидкости и газу постоянны). Как и раньше, будем полагать, что функция 0 (0 ) имеет линейный вид 0д = Г01. При этом функциональный оператор А, задаваемый с помощью уравнений (1.2.30), (1.2.31), граничных условий (1.2.37) и нулевых начальных условий будет линейным. Но поскольку уравнения математической модели являются уравнениями в частных производных второго порядка, исследовать этот линейный оператор очень трудно. С помощью применения преобразования Лапласа по t к уравнениям и граничным условиям можно получить выражение для передаточных функций. Однако они будут иметь столь сложный вид по переменной р, что окажутся практически бесполезными для описания динамических свойств объекта. Рассмотрим математическую модель насадочного абсорбера с учетом продольного перемешивания при некоторых упрощающих предположениях. Предположим, что целевой компонент хорошо растворяется в жидкости, и поэтому интенсивность процесса массообмена между жидкостью и газом пропорциональная концентрации целевого компонента в газе. В этих условиях можно считать 0 (0 ) 0. Физически такая ситуация реализуется, например, при хемосорбции, когда равновесная концентрация поглощаемого компонента в газовой фазе равна нулю. При 0а(0 ) = О уравнение (1.2.30) становится независим мым от уравнения (1.2.31), поскольку в (1.2.30) входит только функция 00 (л , t) При этом для получения решения о(а , t), системы достаточно решить одно уравнение (1.2.30) функцию QL x,t), после того как найдена функция можно найти [c.206]

Заметим, что величины Ре и Ф, определяемые по формулам (5.1.45), (5.1.46), характеризуют соответственно интенсивность перемешивания и интенсивность массообмена в абсорбере. Чем меньше величина Ре, тем интенсивнее перемешивание, и наоборот, чем больше Ре, тем ближе гидродинамический режим в аппарате к режиму идеального вытеснения. Аналогичную роль играет число Ф. Чем выше Ф, тем более интенсивно идет массообмен в абсорбере, и наоборот, чем ниже Ф, тем меньше интенсивность массообмена. При / = О будет Ф = О, и массообмен в аппарате отсутствует. [c.215]

Величина /1(00) представляет собой значение концентрации целевого компонента в газе на выходе из абсорбера в стационарном режиме, соответствующем постоянной единичной концентрации целевого компонента в газе на входе. Очевидно, /г(оо)< 1, так как при прохождении через абсорбер целевой компонент поглоша-ется жидкостью и его концентрация в газе уменьшается. При этом чем меньше Я, т. е. чем меньше величина Ф (при постоянных / и ш), тем меньше интенсивность массообмена и тем меньше А(оо) отличается от единицы. Если в уравнении (5.1.12) = 0 (Ф = 0), т. е. массообмен в аппарате отсутствует, то в (5.1.51) все члены ряда обращаются в нуль, и /г(оо)= 1. [c.217]

Таким образом, условие ввх(0= (0 по физическому смыслу соответствует мгновенному введению в абсорбер в момент времени i = О конечного количества М целевого компонента. За счет продольного перемешивания введенный целевой компонент мгновенно распространится по всему абсорберу, поэтому —входная концентрация целевого компонента в газе — будет отлична от нуля во все моменты времени t 0. При t — О функция имеет ненулевое значение, которое тем больше, чем интенсивное перемешивание (т. е. чем меньше значение Ре). При условии идеального перемешивания (Ре = 0) введенная в абсорбер масса М целевого компонента равномерно распределится по объему аппарата в этом случае значение функции g t) при = 0 будет максимально и равно M/V = Sw/V = w/l = 1/т. [c.221]

В последние годы при проектировании установок НТА стали отказываться от промежуточного охлаждения насыщенного абсорбента по схеме абсорбер—холодильник—абсорбер , так как при такой организации процесса достигаются низкие коэффициенты теплопередачи, и поэтому для съема тепла абсорбции требуются большие поверхности теплообмена (это связано с низкой скоростью движения абсорбента и отсутствием возможности регулировать ее из-за ограниченного напора жидкости в системе). Кроме того, съем тепла прн наличии такой схемы осуществляется локально, в одной или двух точках, хотя интенсивное выделение тепла при абсорбции нежелательных легких углеводородов осуществляется одновременно на нескольких верхних тарелках абсорбера. [c.212]

Трубчатые абсорберы, а также абсорберы с восходящим движением пленки могут применяться при одновременном отводе тепла в процессе абсорбции по развиваемой в единице объема поверхности соприкосновения фаз и по интенсивности массопередачи эти абсорберы значительно превосходят поверхностные. [c.335]

Гидравлическое сопротивление трубчатых абсорберов и абсорберов с листовой насадкой даже при сравнительно больших скоростях газа (4—5 м/сек) невелико. Абсорберы с восходящим движением пленки, работающие при высоких скоростях газа (свыше 15—20 м/сек),—высоко интенсивные аппараты, но в то же время обладают значительным гидравлическим сопротивлением. [c.335]

По исследованиям Плановского и Кафарова [52] и ряда других авторов [53—551, режим захлебывания соответствует максимальной эффективности насадочной колонны. Причина высокой интенсивности в режиме захлебывания объясняется большой поверхностью соприкосновения фаз, которая определяется в этом ре-, жиме не геометрической поверхностью насадки, а условиями барботажа (стр. 559). Однако работа производственных аппаратов в режиме захлебывания неустойчива, так как сопровождается значительными колебаниями сопротивления и даже при небольшом изменении расхода газа происходит переход ко второму или четвертому режиму с заметным снижением эффективности. Поэтому Кафаров в дальнейшем перешел на абсорберы с искусственно затопленной насадкой (стр. 499), работающие достаточно устойчиво. [c.401]

Скоростные прямоточные распыливающие абсорберы—высоко интенсивные аппараты и поэтому весьма перспективны для процессов, не требующих противотока или позволяющих обойтись небольшим числом ступеней. Однако эти аппараты изучены пока еще недостаточно и опыт промышленной эксплуатации их невелик. Поэтому трудно дать рекомендации по выбору типа указанных аппаратов и режиму в них. [c.640]

Поскольку Л ог не зависит от типа аппарата, то за меру интенсивности можно принять отношение ш/йог, равное объемному коэффициенту массопередачи /Ср (в сек ), отнесенному к габаритному объему аппарата. Это отношение является величиной, обратной условному времени пребывания газа (отнесенному к габаритному объему) в абсорбере. [c.657]

Принципиальная схема жидкостного Г. представлена на рис. 10. Излучение от источника проходит через рабочую и сравнит, кюветы и поступает на соответствуюш 1е приемники излучения. Индикаторный р-р протекает с постоянной скоростью через обе кюветы и абсорбер. Навстречу потоку р-ра через абсорбер барботирует анализируемый газ. Определяемый компонент, присутствующий в газе, взаимод. с реагентом в р-ре. вызывая изменение оптич. плотности в рабочей кювете, пропорциональное концентрации компонента. В результате интенсивность излучения через одну из кювет изменяется, а через другую-нет. Разность (Или отношение) сигналов рабочего И Сравнит. Каналов-мера концентрации определяемого компонента в анализируемой смеси. [c.458]

Деструкция (разложение) аминов. Интенсивность разложения аминов зависит от состава газа, режима работы абсорбера и десорбера, наличия примесей в самом амине. Формулы ряда продуктов разложения ДЭА даны в табл. 2.19. [c.61]

В абсорберах тарельчатого или насадочного типа процессы подготовки газа стараются вести при режимах, приближающихся к режиму "эмульгирования". Именно в этом случае достигается максимум скорости процессов массообмена. Удержать процесс в этом режиме очень трудно, и практически скорость газа в абсорбционных колоннах составляет примерно 30% от скорости эмульгирования. При попадани е в абсорбент примесей, обладающих поверхностно-активными или стабилизирующими пену свойствами, эмульгирование и последующее интенсивное пенообразование наступают при значительно меньших скоростях газов и паров в абсорбционной колонне [10]. К таким примесям относятся ингибиторы коррозии, продукты взаимодействия аминов с неуглеводородными компонентами сырьевого газа, углеводороды конденсата, химические реагенты предыдущих стадий подготовки газа, соли пластовых вод, механические примеси (углеродные дисперсии, окалина и др.). [c.76]

При рассмотрении любой ХТС всегда обнаруживается функциональная взаимосвязь аппаратов. Так, например, в ХТС, включающей реактор и аппарат разделения, реактор, который обеспечивает высокую степень превращения исходных продуктов, облегчает работу аппарата разделения. Однако работа реактора с низкой степенью превращения в ХТС может быть кодшенсирована за счет интенсификации процесса выделения целевого продукта. Следовательно, существует компромиссный вариант в выборе оборудования и режимов работы аппаратов ХТС. Аналогично в ХТС существует связь, например, между абсорбером и ректификационной колонной более интенсивно действующий абсорбер обусловливает меньшие требования к ректификации по сравнению с абсорбцией. [c.9]

Значительно более интенсивные реакторы для очистки газов от газообразных и парообразных токсичных примесей — это пенные абсорберы и скруббер Вентури. Пенные абсорберы, например, работают при аУг= 1,0—3 м/с н обеспечивают сравнительно высокую скорость абсорбционно-десорбциоипых процессов, благодаря чему их габариты в несколько раз меньше, чем башен с насадкой. Степень очистки увеличивается с числом полок пенного реактора и для ряда процессов достигает 99%. [c.235]

Изменекия гидродинамической обстановки в реакторе, происходящие при изменении скорости газового потока (Шг) и высоты пенного слоя (Н), позволяют исследовать работу реактора по моделям идеального вытеснения, полного смешения, ддффузионной илв ячеечной. В ходе исследований производится определение, корректировка коэффициентов, проверяется адекватность моделей и исследуется влияние указанных переменных параметров на коэффициент массопередачи к. п. д. и интенсивность работы абсорбера,. [c.229]

В Западной Европе широкое распространение получили распыливающие абсорберы [38]. Распыление гликоля производится в аппарате, диаметр которого близок к диаметру подводящего газопровода. Эффективность процесса определяется степенью распыления раствора, осуществляемого спе циальны-ми форсунками. Распыленная жидкость создает большую поверхность контакта фаз, а большие скорости газа (1-10 м/с) обеспечивают интенсивный массообмен и хорошее распределение частиц в потоке. Наилучший массообмен происходит при высоких относительных скоростях газа и капель, что достигается путем впрыска гликоля навстречу газовому потоку. Пределом дробления частиц жидкости является образование тумана, выделение частиц которого лимитируется существующими конструкциями сепараторов. [c.86]

Из простых физических соображений следует, что в начальный момент времени (при i= 0) выходная концентрация целевого компонента в газе равна нулю. Во все последующие моменты времени t > О выходная концентрация отлична от нуля. Этим переходный процесс в абсорбере, описываемом диффузионной моделью, отличается от переходного процесса в абсорбере, описываемом моделью идеального вытеснения. Из выражения (5.1.11) для весовой функции 11(1 ) и аналогичного выражения для переходной функции [см. выражение (4.3.71) для переходной функции huit) противоточного теплообменника] следует, что на выходе абсорбера, описываемого моделью идеального вытеснения, переходный процесс начинается с запаздыванием на величину to, т. е. при использовании модели идеального вытеснения hi (t) = 0 при О / Сто- В противоположность этому в абсорбере, описываемом диффузионной моделью, переходной процесс на выходе аппарата начинается без запаздывания. За счет продольного перемешивания целевой компонент, внесенный газом в момент t=0, мгновенно распределяется по всему объему абсорбера, и поэтому во все моменты времени при t > О его концентрация на выходе отлична от нуля. Необходимо учитывать что в реальных абсорберах даже при наличии интенсивного продольного перемешивания переходной процесс на выходе начинается с некоторым запаздыванием. Это связано с тем, что однопараметрическая диффузионная модель не учитывает ряда физических факторов, влияющих на процесс, протекающий в абсорбере. Поэтому проведенные рассуждения являются строгими только для соответствующего [c.216]

На рис. 111.64 приведены данные, характеризующие эффективность работы системы абсорбер — деметанизатор — абсорб-цнонно-отпарная колонна применительно к одному из газоперерабатывающих заводов при повышении температуры в нижней кубовой части абсорбера-деметанизатора с 23 до 130 °С. Анализ этих данных показал, что зависимость, отражающая связь между величиной суммарных потерь пропана в системе н температурой низа абсорбера-деметанизатора, имеет экстремальный характер с минимумом, проявляющимся при температуре около 100 °С. Экстремальный характер функций можно объяснить тем, что зависимость эта отражает действие двух противоположно направленных факторов, интенсивность которых определяется температурой низа абсорбера-деметанизатора (имеется в виду интенсивность роста потерь пропана с сухим газом абсорбера-деметани-затора и снижения потерь пропана с сухим газом АОК), Использование абсорбера-деметанизатора позволяет в данном случае сократить потери пропана на установке масляной абсорбции примерно на 30%, а также уменьшить в 2 раза нагрузку абсорбционно-отпарной колонны и в результате этого снизить теплоэнергС тические затраты на проведение процесса. [c.225]

Аминокислоты являются амфотериыми соединениями, способными давать соли и с огнованиями и с кислотами. Водные растворы аминокислот имеют почти нейтральную реакцию. Аминокислоты нелетучи и имеют высокие температуры плавления. Оба алкацида способны поглощать сероводород и углекислый газ. Однако при почти равной скорости поглощения сероводорода углекислота сорбируется алкацидом D значительно медленнее, чем алкацидом М. Такие свойства алкацидов позволяют селективно извлекать HaS без значительного поглощения СОа и получать концентрированные, легко утилизируемые потоки сероводорода и углекислоты. Обычно алкациды применяют в виде 30—35%-ных водных растворов с интенсивностью орошения 2,5—3,5 л раствора на 1 jm очищаемого газа [12]. Аппаратурное оформление, режим работы и степень очистки газа при алкацидном способе почти такие же, как и в этанолампновой очистке. В технологической схеме ступенчатая подача алкацидного раствора в одни и тот же абсорбер и реактиватор, подобная описанной для этаноламинового способа, пока еще не нашла практического применения. [c.150]

За годы, прошедшие после выхода в свет моей книги Абсорбционные процессы в химической промышленности (Госхимиздат, 1951), теория и практика абсорбции газов получили дальнейшее развитие. Значительно увеличились производительность абсорберов и интенсивность их работы, внедрены или испытаны многие новые типы абсорбционных аппаратов. Проведены исследования, связанные с определением поверхности контакта и анализом массопередачн в абсорберах, а также с их гидродинамикой и некоторыми другими вопросами. В результате установлен ряд закономерностей, которые могут быть использованы при решении инженерных задач. [c.7]

Ранее поверхностные абсорберы выполняли в виде горизонтальных цилиндрических аппаратов или сосудов особой формы (туриллы, целлариусы), изготовленных из керамики (рис. 99). В таких аппаратах жидкость занимает значительную часть всего объема, поэтому они удобны для отвода выделяющегося при абсорбции тепла. В простейшем случае тепло отводится через стенки аппарата путем естественного воздушного охлаждения. Для более интенсивного отвода тепла в абсорберах устанавливают змеевики, охлаждаемые водой или другим хладагентом. Кроме того, применяют наружное водяное охлаждение, помещая абсорберы в ящики с проточной водой или орошая водой их наружные стенки. [c.332]

Более общие зависимости для массопередачи в абсорберах с механическим перемешиванием могут быть получены на основе измерений поверхности контакта и определения коэффициентов массоотдачи, отнесенных к единице поверхности. Колдербанк [148] изучал абсорбцию и десорбцию различных газов (62, СО2, С2Н4 и др.) в разных жидкостях (вода, растворы глицерина и гликоля). Опыты показали, что коэффициент массоотдачи р при диаметре пузырьков от 2 до 5 мм не зависит от интенсивности перемешивания и размеров пузырька, причем [c.607]

Интенсивность. Важным фактором при выборе типа абсорбера является его интенсивность. Последнюю можно охарактеризовать объемом аппарата, приходящимся на I м 1сек обрабатываемого газа. Этот объем выражается соотношением [c.656]

Скорость н степень абсорбции оксидов азота прн снижении нх концентрации заметно снижается (рис. 1-38) [51]. Важным фактором, влияющим на интенсивность абсорбции, является степень окисления нитрозного газа, особенно прн получении кислоты концентрацией более 55—56% (см. рнс. 1-38). Результаты, представленные на рис. 1-38, получены на модели абсорбера с снтчатой тарелкой при диаметре отверстия 1 мм и площадью свободного сечения 3%[51]. [c.57]

Для борьбы с пенообразованием в абсорбере в поток амина, подаваемого в колонны G01 и С02, подкачивается пеногаси-тель в количестве 0,12 г/м . Для подавления пенообразования в десорбере предусмотрена подача антивспенивателя в поток раствора перед входом в колонну. Предусмотрена также однократная подача большего количества пеногасителя в случаях интенсивного пенообразования. В качестве пеногасителей на [c.52]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология