Флегмовое число выход

Флегмовое число Выход. % (масс.) [c.168]

Реальное флегмовое число принимается ср =100-Среднее флегмовое число, выход дистиллята жирных спиртов и продолжительность ректификации можно определить по диаграмме (рис. 45) в зависимости от содержания спирта Си в исходной смеси. [c.137]

При постоянном количестве питания колонны жидкостью и постоянной скорости паров в колонне по мере уменьшения флегмового числа выход дистиллята растет, но качество продукта ухудшается — содержание в нем низкокипящего компонента уменьшается. [c.320]

Т. кип., °С Флегмовое число Выход, вес. % Содержание хлора, % Фракция [c.103]

Флегмовое число Выход, % (мае.) [c.343]

Выход дистиллята на сырье, % (масс.) Температура верха колонны, °С Коэффициент относительной летучести Минимальное флегмовое число, Лши Количество верхнего продукта (дистиллят и орошение) моль на 1 моль сырья 5 76 1, 35 19 7 2, 5 5 135 1.24 28,7 4,13 15,6 26 2,78 1,53 0,56 15,6 199 2,08 2,53 0,93 [c.163]

Оптимальные параметры ректификации катализата риформинга узкой бензиновой фракции 105—127 °С с выделением ароматических углеводородов Сз высокой степени чистоты определялись экспериментальным и расчетным путем [33]. Как следует из табл. IV. 19, ароматические углеводороды Се с чистотой 99,5% и выше с высоким выходом (90—92% масс.) могут быть получены без экстракции методом простой ректификации (при флегмовом числе 7) в колонне эффективностью 25 т. т. (в концентрационной части бив отгонной 19 тарелок). [c.248]

Необходимое число теоретических ступеней разделения п, требующееся для конкретного процесса ректификации при конечном флегмовом числе [или при относительном выходе кубового продукта, меньшем чем ]. можно определить по диаграмме, [c.228]

Установка содержит системы регулирования мощности электронагревателя масляной бани по температуре масла или перепаду давления потока пара в колонне, мощности электронагревателя кожуха колонны, флегмового числа путем деления потока пара, стабилизации вакуума, объема отбираемых фракций дистиллята. Предусмотрена регистрация всех параметров процесса. Установка снабжена предохранительными устройствами против превышения заданной температуры и выхода нз строя системы подачи охлаждающей воды. [c.343]

Если исходным продуктом для пиролиза слу>кит пронан, то образуется всего 5% вес. этана, в результате чего фракция Сг содержит его только 20%. Эту смесь разделяют затем в ректификационной колонне с 40 тарелками при флегмовом числе 1 2,2, получая 97 о-ный этилеп с практически количественным выходом (остальное метан и этан). [c.171]

При расчете флегмового числа для стандартных процессов разделения исходили из того, что низкое значение п можно компенсировать соответствующим приращением V, а более высокие значения п допускают более низкое значение гк Однако важно не выходить при этом из определенных пределов, так как слишком [c.129]

В излагаемой ниже методике расчета исходными данными являются количества и составы сырьевых потоков, их температуры и давления Р,, хрз, tFj, при / = 1, 2), содержание легко-летучего компонента в дистилляте и остатке, коэффициент избытка флегмы (Р) в результате расчета определяются выходы дистиллята и остатка О и И ), флегмовое число (Я), число теоретических тарелок по секциям N при = 1, 2, 3, 4), тепловые нагрузки на конденсатор и кипятильник QD , ( в при / = 1, 2) и внутренние материальные потоки в колонне (7/, при / = 1, 2). [c.34]

Требуется опре делить выход дистиллята е, флегмовое число Я, потребное число теоретических тарелок (N1, ТУ а) и полные составы продуктов и при оптимальных коэффициенте избытка флегмы и положении тарелки питания. [c.98]

Фильтраты, полученные в результате двух таких операций, соединяют вместе и перегоняют ка колонке Уитмора — Фенске эффективностью 10—15 теоретических тарелок при флегмовом числе 5 1. Выход тре/п-бутиламина составляет 55 — 60 г (75—82% теоретич.) препарат кипит при 44—44,5° 1,3770 (примечание 7).. [c.104]

Сырой цианистый бензоил очищают фракционированной перегонкой на колонке (примечание 7). Головную фракцию отбирают при флегмовом числе 25—30 до тех пор, пока температура не достигнет 208°. Таким образом собирают около 15 г. Цианистый бензоил отбирают при флегмовом числе, равном 1, и при температуре 208—209 (745 им) (температура бани 260—280°). Дестиллат затвердевает в бесцветные кристаллы, которые плавятся при 32—33° выход составляет 80—86 г (60—65% теоретич.). [c.488]

Требуется рассчитать мпппмалтлше флегмовое и паровое числа, выход дистиллята, составы продуктов разделенпя п обепх фаз области предельных концентраций для крайних условий, когда О п О Расчет про- [c.388]

На рис. 6.14 дано сравнение экспериментальных и расчетных значений высоты мембранной колонны для разделения воздуха при работе с бесконечно большим флегмовым числом [24]. В качестве мембран (л = 35 шт.) использованы полые волокна из силиконового каучука 0 610X186 мкм. Внутренний диаметр опытной ячейки (мембранной колонны) 7,94 мм, толщина стенки 1,59 мм. Давление на выходе из компрессора поддерживали равным 0,223—0,227 МПа в дренажном (межтрубном) пространстве давление было равно атмосферному. Интересно отметить, что в напорном пространстве колонны давление изменялось не более чем на 0,009 МПа. [c.220]

Уравнение (111.60) позволяет найти состав пара, уходящего с верха колонны, и состав флегмы. По составу пара можно найти температуру его конденсации ij. При этой температуре будет выходить пар с первой ступени. Температуру флегмы можно принять равной (если пренебречь ее переохлаждением в дефлегматоре). Знание температур и составов пара, поступающего в дефлегматор, и флегмы дает возможность определить их энтальпии Д и д. Расходы пара Gi и флегмы Lq определяются флегмовым числом [c.59]

В качестве примера приведем оптимальные параметры процесса непрерывного разделения смеси бензол—толуол, содержащей 20% (об.) бензола. При подаче 500 мл/ч исходной смеси необходимо отбирать 100 мл/ч дистиллята и 400 мл/ч кубового продукта. При флегмовом числе 2 нагрузка должна быть равна 300 мл/ч. Время выхода установки на стационарный режим составляет от 0,5 до 1 ч, что определяется колебанием температур в головке и кубе колонны (см. рис. 169) . После того как температура подогрева исходной смеси отрегулирована, установка работает с постоянными технологическими параметрами, и необходимое обслуживание установки ограничивается лищь контролем за расходами исходной смеси и отбираемых продуктов, а также наблюдением за показаниями контрольно-измерительных приборов. [c.245]

Интенсивное развитие получило использование в сист.емах управления анализаторов качества, например, хроматографов, датчиков удельного веса и т. д. С помощью математических моделей, проводятся расчеты ненаблюдаемых переменных состояния, таких как выход кокса из реактора, расход циркулирующего катализатора, внутренние флегмовые числа ректификационных колонн и т. д. При решении задачи управления учитываются многочисленные ограничения и шум в канале наблюдений. [c.143]

Ниже в табл. 6. 1 приведен численный пример, показывающий изменение флегмового числа и состава паров, поступающих в данную колонну из расположенной ниже. В этом примере сложная колонна разделяет нефть на пять продуктов с выходами легкого бензина 6%, тяжелого бензина 8%, керосина 30%, солярового ди-сти.тлята 6% и мазута 50% сложная колонна в данном случае состоит из четырех простых колонн. [c.186]

Агрегат, спроектированный ВНИПИнефть на основании исследований ВНИИ НП, включает две колонны (по 100 тарелок) и должен обеспечить получение 98%-НОГО псевдокумола (из сырья с содержанием его 37%) с выходом л 80% [79]. Минимальные затраты обеспечиваются при рабочих флегмовых числах на первой колонне 7,3, на второй — 8,8. По данным промышленных испытаний [80], себестоимость псевдокумола, полученного на двухколонном агрегате (по периодической схеме), не превышает 218 руб/т. Ректификацией на колонне со 150 т. т. при флегмовом числе 20 можно получить псевдокумол чистотой [c.268]

Метановая колонна работает под давлением 7—10 ата и при температуре —133° в дефлегматоре, флегмовое число составляет всего 0,24 1. Из верхней части колонны концентриросания этилена (на рис. 16 третья по порядку колонна) выходит 98,5%-ный этилен. Последние две колонны, в которых происходит отделение более легких и более тяжелых примесей, дают 99,8—99,9%-ный этилен. Вследствие особенности процесса пиролиза, применяемого на этом заводе, пропилен, выходящий из куба второй колонны, имеет концентрацию 93—97% и содержит очень мало пропана. Для каскадного охлаждения используют систему пропилен—этилен—метан. [c.123]

После суш ки пипериленовая фракция подвергалась разделению ла лаборато рлой ректификационной колонке в 20 теоретич. тарелок с флегмовым числом 40—45 и отбиралась широкая фракция, выкипающая в пределах 41—43 . Эту фракцию подвергали вторичной дробной ректификации на колонке в 60 теоретич. тарелак с флегмовым числом 70—80, отбирая узкую фракцию 41,5—42,3 с содержанием транс-пиперилена 97—99%. Выход 60—64%. [c.80]

Гораздо лучше проводить с помощью эталонной смеси периодическую ректификацию при определенной нагрузке и определенном флегмовом числе, отбирая каждый раз небольшие пробы дистиллата (примерно 1% загрузки) и одновременно при каждой второй пробе отбирая из куба пробы по каплям для определения концентрации кубовой жидкости. Если нанести на диаграмме состав дистиллата и загрузки куба в зависимости от выхода дистиллата, то можио получить две кривые, как это показано на рис. 96 для смеси хлорбензол — этилбензол при давлениях 760 и 20 мм рт. ст. и =8 [711. Эти результаты сравнивают с данныдш испытания при бесконечном флегмовом числе, причем для этой цели введены понятия число эквивалентных теоретических тарелок и коэффициент полезного действия колонны . [c.170]

Используем четыре степени свободы проектирования процесса ректификации в полной колонне в качестве исходных данных выбираем величины фвг, фр /г, Р, l/N в донолнение к составу сырья, его температуре и давлению в колонне. В результате расчета должны быть найдены выход дистиллята е, флегмовое число В, потребное число тарелок N и полные составы продуктов хвг и Х у1-В указанной Постановке задачи расчет ректификации многокомпонентных смесей полностью идентичен расчету ректификации бинарных смесей, изложенному выше. [c.93]

Проектный расчет ректификации непрерывных смесей в простых колоннах. При заданном содержании в дистилляте и остатке примесных компонентов, т. е. при заданном налегании температур их выкипания, расчет выполняется путем сочетания приближенного и полного математических описаний процесса разделения соответственно на основе уравнения (П.60) и системы уравнений (П.145)—(П. 149) [20]. Так же как и для многокомпонентных смесей, расчет выполняется сначала на основе приближенного математического описания по методике, изложенной в п. 5 данной главы, и затец производится потарелочный расчет процесса в поверочном варианте на основе полученных данных по выходу дистиллята, флегмовому числу и числу тарелок. [c.163]

В 2-литровой двугорлой круглодонной колбе, снабженной капилляром для ввода газа, смешивают 184 г (151 мл, 4 моля) муравьиной кислоты (примечание 1), 1 032 г (I 060 мл, 12 молей) метилового эфира акриловой кислоты (примечание 2), 30 г гидрохинона п 2 мл серной кислоты. Колбу присоединяют к елочному дефлегматору высотой 100 см и диаметром 1,7 см (примечание 3) и нагревают ее содержимое на масляной бане при 85—95° при полном возврате флегмы до тех пор, пока температура в парах в головке дефлегматора не понизится до 32° (1—3 часа). Затем при 32—35° медленно отгоняют метиловый эфир муравьиной кислоты до тех пор, пока не прекратится его образование (8—10 час.). В течение первого периода перегонки флегмовое число поддерживают равным около 5 1 к концу перегонки процесс ведут при открытом кране, без возврата флегмы из обратного холодильника. Когда образование метилового эфира муравьиной кислоты.прекратится, избыток метилового эфира акриловой кислоты отгоняют при 32 -35 (140 мм) (температура бани 60—65°). Во время перегонки через капилляр вводят медленный ток углекислого газа. Когда весь метиловый эфир акриловой кислоты будет отогнан, начинает перегоняться акриловая кислота [53—56° (25 мм)]. После вторичной перегонки с тем же дефлегматором (примечание 4) получается акриловая кислота 97%-ной чистоты (степень чистоты определяется титрованием щелочью) с выходом, равным 220—230 г теоретического количества (74—78%, считая на 100%-ную акриловую кислоту) т. кип. 54—56° (25 мм). [c.13]

Как при обычной ректификации, так и при низкотемпературной перегонке флегмовое число является важным фактором разделения. Разделительная способность колонки с увеличением флегмового числа часто увеличивается в несколько раз. С высоким флегмовым числом рекомендуется работать главным образом при перегонке смеси веществ с близкими температурами кипения. В процессе ректификации флегмовое число целесообразно увеличивать в тот момент, когда после отгона низкокипящей фракции начинает повышаться температура. Это дает возможность повысить выход чистых фракций, так как при более интенсивном орошении колонки компоненты смеси разделяются лучше. [c.297]

В этих условиях подсистему стабилизации гидрогенизата необходимо перевести в режим простой ректификации путём снижения кратности орошения в верхней части колонны К-101, Это приводит к снижению флегмового числа и ведет к увеличению конца кипения бензина со 180 до 220 с. При достижении такого режима нагрузки по парам в верхней части колонны К-101 выравниваются. Это позволяет довести отбор дизельной фракции до 70%масс от потенциального её содержания в гидрогенизате, но получается некондиционная фракция бензина в данном случае с концом кипения 215 С. Выход бензиновой фракции по отношению к выходу в режиме стабилизации сократился с 3,7%масс до 2,15%масс. Это относительно небольшое количество бензина рекомендуется закачивать в поток свежей нефти, с тем, чтобы доотбирать бензиновые компоненты при первичной перегонке. [c.68]