Газомазутные топки

Рис. 9-11. Размещение газомазутных горелок в топке парогенератора ТГМ-94.

Рис. 11-14. Газомазутная топка парогенератора ТГМ-84 производительностью 110 кг/с (420 т/ч).

РАЗМЕЩЕНИЕ ГАЗОМАЗУТНЫХ, ПЫЛЕГАЗОВЫХ И ГАЗОВЫХ ГОРЕЛОК В ТОПКАХ ПАРОГЕНЕРАТОРОВ [c.133]

Газомазутные горелки ГМГ (рис. 44. табл. 16) предназначены для сжигания мазута и газа, а при необходимости — для совместного их сжигания. Горелки разработаны ЦКТИ им. Ползунова, изготавливаются Таллинским заводом Ильмарине . Они могут быть установлены в печах и топках. [c.179]

Повышенная потеря тепла q на одном агрегате ТП-80 имела место из-за неполной изоляции воздухопроводов, а пониженная потеря q на агрегате ТГМ-84 объясняется меньшими габаритами газомазутной топки, одноступенчатой компоновкой конвективной шахты, более низким подогревом воздуха, меньшей протяженностью воздухопроводов и другими причинами. [c.150]

Обычно газомазутные топки парогенераторов и сами горелки выполняют с расчетом их работы на мазуте и на природном газе с возможностью сжигания этих топлив как в отдельности, так и совместно. (Пример газопылевой горелки для топки с молотковыми мельницами показан на рис. 19-5.) [c.190]

Многоярусное расположение горелок в газомазутных топках удобно и с точки зрения перераспределения тепла между топочными экранами и конвективными поверхностями. При переходе от одного вида топлива к другому вследствие изменения светимости факела изменяется доля лучистого тепловосприятия в топке, а следовательно, и температуры газов на выходе из топки, что отражается на температуре перегрева пара. При многоярусном расположении горелок представляется возможность в таких случаях регулировать температуру перегрева пара выключением горелок верхнего яруса при высоких температурах газа перед пароперегревателем и, напротив, работать с включенными горелками верхнего яруса при сжигании мазута, дающего сильно светящийся факел. [c.211]

В газомазутных топках, снабженных современными горелочными устройствами с автоматическим управлением процессом сжигания, стало возможным сжигать природные газы и мазут с малыми избытками, воздуха практически при отсутствии или малой величине химической неполноты сгорания, менее 0,5%. Поэтому рекомендуется процесс сжигания этих топлив поддерживать с коэффициентом избытка воздуха за пароперегревателем не выше 1,03—1,05. [c.206]

Газомазутные топки выполняют в виде параллелепипеда с подом в нижней части. Все стены и под плотно экранированы, т. е. покрыты трубной системой, в которой циркулирует питательная вода — конденсат отработанного в турбине пара с добавком химически очищенной воды в парогенераторах с естественной циркуляцией или чистого конденсата в прямоточных парогенераторах. На парогенераторах с естественной циркуляцией под выполняется наклонным (рис. 11-14), а на парогенераторах с принудительной циркуляцией под может выполняться и горизонтальным. [c.209]

В газомазутных топках как при сжигания мазута, так и природных газов доля лучистого тепловосприятия значительна. Излучательная способность факела определяется его светимостью и температурой. Горелки с хорошими условиями смешения природного газа и воздуха дают короткий, слабо светящийся факел. Более высокие температуры при малых избытках воздуха и более раннее зажигание усиливают лучистую теплоотдачу несветящегося факела и по интенсивности приближают ее к теплоотдаче светящегося факела, получающегося при недостаточно хорошем смешении. [c.211]

Как будет видно из дальнейшего, выполненные в 1962—1963 гг. экспериментальные работы позволили ответить на все эти вопросы. Результаты же опытного сжигания мазута оказались настолько положительными, что в 1962—1963 гг. МО ЦКТИ были разработаны технические проекты прямоточных газомазутных котлов паро-производительностью 640 и 950 г/ч с циклонными топками, а трест Центроэнергомонтаж (ЦЭМ) спроектировал и построил 1В 1966 г. газомазутный водогрейный котел с тепловой мощностью 50 Гкал ч с горизонтальными циклонными камерами, выполненными в виде двухстенных обечаек и днищ, охлаждаемых сетевой водой. Несмотря на это по ряду причин, и в первую очередь из-за сравнительной сложности конструкции и повышенного расхода энергии на дутье, мазутные циклонные котлы пока что не получили у нас промышленного применения (за исключением упомянутого выше котла ЦЭМ). [c.31]

Исследования газомазутных горелок ЦКТИ были проведены на ряде парогенераторов. Наиболее детальные исследования на газовом топливе были осуществлены ЦКТИ в топке парогенератора БКЗ-160-100 ГМ производительностью 160 т пара в час. На фронтовой стене топки было установлено в три яруса 12 газомазутных горелок конструкции БКЗ, отличившихся от горелок ЦКТИ лишь наличием плоских лопаток в регистре вместо профилированных. Для всех горелок была принята односторонняя [c.84]

Размещение горелочных устройств в топочном пространстве можно оптимизировать только на основании глубокого изучения всего комплекса явлений и анализа накопленного материала по исследованиям, освоению и эксплуатации современных газомазутных, мазутных и пылегазовых парогенераторов. В процессе этого анализа не следует ограничиваться вопросами полноты сгорания и определения критических значений коэффициента избытка воздуха. Гораздо большее значение приобретают вопросы теплообмена, характеризующие роль горелок и их размещения при реализации и регулировании заданных топочных режимов. В первую очередь ставится вопрос о количестве горелок и их размещении в топке, а также о взаимодействии факелов, развивающихся в топочном пространстве. [c.133]

II 7-2), изготовляемых Таганрогским котлостроительным заводом. Топка этих парогенераторов имеет в нижней части слабонаклонный охлаждаемый под и а верхней части так называемый аэродинамический выступ, предназначенный для выравнивания поля скоростей топочных газов на повороте в конвективную шахту. Тепловое напряжение объема топки 175 Мкал/(мЗ-ч). Газомазутные горелки, имеющие единичную производительность до 2 т/ч мазута, установлены на фронтовой стене в количестве 18—24 (в три-четыре яруса). [c.134]

В топочной камере первых образцов парогенератора газомазутные горелки конструкции ТКЗ производительностью 1650 м ч природного газа расположены на фронтовой стене топки по 6 шт. в каждом из четырех ярусов. Нижние три яруса запроектированы как рабочие, а верхний ярус предусмотрен исключительно для регулирования температуры перегретого пара. [c.141]

Безопасность эксплуатации газомазутных парогенераторов обеспечивается системой защиты и контрольно-измерительными приборами, контролирующими давление и температуру мазута, давление газа в газопроводе парогенератора, давление дутьевого воздуха перед горелками, избытки воздуха и др. Система технологической защиты прекращает подачу топлива в горелки, если прекращается горение в топке, отключаются все дымососы или все дутьевые вентиляторы, понижается (или повышается) до заданного значения давление топлива, и в ряде других случаев, предусмотренных требованиями по взрывобезопасности газомазутных парогенераторов и Правилами безопасности в газовом хозяйстве Л. 72]. [c.193]

Наладочные и балансовые испытания котлоагрегатов недостаточны для разработки конкретных рекомендаций но в1.1бору производительности и конструкций горелочных устройств, а так кс для установления пределов возможного увеличения форсировки топочного процесса. Для этого требуются систематические исследования характера и закономерностей процессов, определяющих выгорание топлива в газомазутных топках. Учитывая необходимость накопления подобных данных, лабораторией сжигания газа ЦКТК проведены испытания двух котлов, оборудованных горелочными устройствами различной производительности. [c.382]

Одна из таких конструкций газомазутных горелок типа ФГМ-120 с воздушным распылением топлива приведена на рис. 223. Горелка состоит из трех частей газовой, жидкостной и воздушной. Газовая часть представляет собой газовый корпус 1, который включает газовый коллектор, выполненный заодно с регистром атмосферного воздуха, и распределительные трубки 2 для ввода газа в топку. Воздушная часть состоит из корпуса 4, завихрителя 3, шибера 11, установленного внутри регистра, и шибера 10 на газовом коллекторе. Жидкостная часть — мазутная форсунка состоит из паромазутной головки 6, внутренней трубы 7, заканчивающейся соплом Лаваля, и наружной трубы 5, заканчивающейся диффузором 9. Подачу мазута регулируют вентилем 8. [c.262]

Известные способы оценки степени совершенства то-ночно-горелочных устройств существенно различаются между собой. Неодинаковыми критериями оцениваются отдельными авторами, в частности, и газомазутные горелки. В Нормативном методе , например, требования к газомазутным горелкам сво/ тся к тому, что они должны обеспечивать сжигание 98,5% топлива в топках с тепловым напряжением объема до 250ккал м -ч при избытке воздуха 15% и скорости воздушного потока 20—25 м сек при механическом распыливании мазута и 5—8 м сек при паровом (Л. 3-1]. В других случаях горелка счи тается удовлетворительной, если обеспечивается сжигание топлива без химического недожога прн существенно меньших избытках воздуха (а =1,03 1,05) [Л. 3-2] с умеренным аэродинамическим сопротивлением. Согласно [Л. 3-3, 3-4], помимо этого, при оценке горелок должна учитываться величина механического недожога и наряду с коэффициентом аэродинамического сопротивления абсолютная величина давления воздуха перед горелками. Имеется предложение оценивать качество горелок по коэффициенту их аэродинамического сопротивления и крутке воздушного потока [Л. 3-5]. [c.90]

Технологическая схема предусматривает использование топочных устройств котлоагрегатов существуюших котельных. Топка может быть камерной (штатное топливо — природный газ и мазут), факельно-слоевой или с кипящим слоем (штатное топливо — ископаемые угли). Установлено рациональное пространственное расположение горелочных устройств (форсунок воздушного или парового распыления) для обеспечения испарения воды и сжигания органических примесей во встречных потоках. При использовании топливного ствола стандартных газомазутных горелок возможно расположение форсунок для распыления сточных вод на фронтальной стенке топки. [c.117]

И легкозаменяемыми деталями. На рис. 2-12 показаны некоторые типы наиболее распространенных наконечников газомазутных горелок. Уместно отметить, что наконечники, разработанные Мосэпергопроектом, значительно проще и надежнее других конструкций. Особенно это относится к конструкции, показанной на рис. 2-12,г, в которой фланец 1, расположенный первым со стороны топки, предохраняет головку горелки от обгорания. На базе этой горелки ОРГРЭС предложена газомазутная горелка с закрученным газовым потоком. Наконечник этой горелки показан на рис. 2-13. Закручивание газового потока осуществляется при помощи тонких полос из 42 [c.42]

Развитие теплоэнергетики после Великой Отечественной ВОЙНЫ характеризуется исключительно быстрым ростом единичной производительности парогенераторов, 9 возросшей за это время с 200—250 т ч до 2 000 т ч и выше. В ближайшие годы ожидается дальнейшее увеличение мощности блоков ДО 1 500—2 000 Мзт с соответствующим ростом паропроизводительности котлоагрегатов до 5 000—6 000 г/ч. При проектировании и эксплуатации таких сверхмощных парогенераторов возникают большие трудности как с размещением под ними обычных топочных устройств с многочисленными пылеугольными илн газомазутными горелками, так и с контролем и регулированием разветвленных топливовоздушных потоков. Особые трудности возникают в эксплуатации при необходимости поддержания предельно низкого избытка воздуха в топке, без чего невозможно сжигание высокосернистых мазутов без значительных заносов и коррозии конвективных поверхпостей нагрева котлоагре-гатоБ, [c.4]

При проведении пуско-на-ладочных испытаний блока 300 Мет, оборудованного газомазутным котлом производительностью 950 т1ч, при а"пп, начиная от 1,03 и выше химический недожог также отсутствовал [Л. 5]. Газомазутные горелки конструкции ЗиО-ВТИ (см. рис. 2-15) установлены на котле встречно по четыре на фронтовой и задней стенах камеры горения. Производительность каждой горелки по природному тазу 4 600 м 1ч. Топочное пространство котла разделено пережимом на две части. Нижняя часть топки является камерой горения с объемным теплонапряжением Q/V = 735 W ккал1(м -ч), верхняя часть — камерой догорания [Q/V = 360 10 ккал Км -ч)1 [c.59]

Однако на современных газомазутных котлах некоторых типов, например ТГМ-84, невозможно встречное или угловое расположение горелок, что определяется наличием двухсветового экрана, а также малым расстоянием между топкой и конвективной шахтой, в связи с чем на этих котлах, как известно, горелки устанавливаются только на фронтовой стене. Такая компоновка серьезно сказывается на развитии и выгорании факела и создает значительно худшие условия протекания процесса горения мазута, чем при встречном и угловом размещении горелок. В результате этого оптимальное по условиям горения значение коэффициента избытка воздуха существенно возрастает. Так> например, если для котлов типов ТП-230 и ПК-Ю с горелками конструкции Ф. А. Липинского оптимальное значе-ьие опт составляет 1,02—1,03 Л. 3-4, 3-58, 3-60, 3-70], то для котлов типа ТГМ-84 с такими же горелками Поит возрастает до 1,08, при этом систематически имеет место прямой направленный удар факела в задний экран, в связи с чем был поставлен вопрос о надежности работы котла с этими горелками [Л. 3-71]. Подоб- [c.153]

Если бы такой подход имел место и на отечественных котлостроительных заводах, идущих на увеличение единичной мощности и уменьшение количества газомазутных горелок как на необходимое условие эффективного сжигания мазута с малыми избытками воздуха, го стало бы очевидным, что однофронтовая компоновка мощных горелок неприемлема для относительно неглубоких топок. Так, например, при горизонтальной фронтовой компоновке горелок на котлах ТГМ-84 и ТГМ-151, имеющих глубину топки около 6 м, длина горизонтального участка факела не должна быть больше глубины топки, так как в противном случае становится неизбежным удар факела в задний экран, что приводит не только к уже упоминавшемуся снижению надежности работы котла, но в ряде случаев и к замораживанию реакций горения в части объема факела, стелющегося вдоль относительно холодных труб экранов. Во избежание этих нежелательных явлений, имевших место на котлах ТГМ-84 с четырьмя горелками со средней производительностью около 7,5 т/ч [Л. 3-71] и с шестью горелками по 5 т/ч, на этих котлах для сжигания мазута с малыми избытками воздуха необходимо устанавливать 10—12 горелок (в зависимости от их конструкции) единичной производительностью около 3 т/ч. На кОтле ТГМ-151 число горелок мокнет быть уменьшено до [c.154]

Применение горелок конструкции Ф. А. Липинского на типовом газомазутном котле ТГМ-84 не привело к положительному результату. Из-за наличия двусветного экрана и малого расстояния между задней стеной топки и конвективной шахтой горелки на этом котле не удалось разместить так, как на ранее испытанных пылеугольных. В процессе монтажа котла ТГМ-84 (420 т/ч, 140 кГ/см , 570° С, 175-103 кхал1м -ч) на Стерлитамакской ТЭЦ 18 заводских газомазутных горелок были заменены б горелками конструкции Ф. А. Липинского (рис. 4-16). Горелки были установлены симметрично на фронтовых стенах обеих полутонок треугольниками вверх . При этом 4 нижние горелки (отметка 8,5 м) производительностью 7—8 т/ч должны были обеспечи- [c.189]

При переводе одного котла ТП-230-2 на работу с малыми избытками воздуха на нем были установлены две мощные газомазутные горелки конструкции ХФЦКБ— ВТИ. Встречные горизонтальные горелки были размещены на боковых стенах топки на отметке 11,5 м, т. е. на уровне горелок, стоявших на этом котле до реконструкции. Пуско-наладочные испытания показали, что при сжигании мазута с малыми избытками воздуха ие обеспечивается нормальная температура перегретого пара и что нормальный перегрев пара при нагрузке 200— 250 т ч может быть получен лишь при увеличении избытка воздуха до 1,5 без включения газовой рециркуляции и до 1,25 при работе газовой рециркуляции. Для увеличения температуры перегрева пара горелки были подняты на 2 ж и установлены под углом 20° вверх. Одновременно С этим было увеличено количество рециркулирующих газов и несколько изменена конструкция горелок (см. 4-2). В результате этих мероприятий положение факела в топочной камере резко изменилось. Видимое горение короткого и хорошо заполняющего топочное пространство факела заканчивается до фестона, а в нижней части топки факел не опускается ниже 12 м. Нормальные параметры пара при работе с малыми избытками воздуха обеспечиваются в диапазоне нагрузок от 250 до 130 т ч с выключенным пароохладителем и включенной газовой рециркуляцией, а при чистом пароперегревателе и максимальной нагрузке — без газовой рециркуляции. Специальными опытами было выявлено влияние рециркуляции на температуру перегретого пара при нагрузке 200 т ч и неизменном воздушном режиме (а = = 1,035) [c.219]

В СССР с избытками воздуха на выходе из топки 2—3% с относительно низкой скоростью коррозии и небольшим загрязнением поверхностей нагрева в течение нескольких лет работают все котлы Уфимской ТЭЦ № 3, часть котлов Стерлитамакской ТЭЦ, Уфимских ТЭЦ № 4 и 2, Омской ТЭЦ № 3 и ряда других электростанций. Наиболее полные исследования низкотемпературной коррозии при сжигании высокосернистого мазута с малыми избытками воздуха были проведены на специализированном газомазутном котле ТГМ-151 (Ново-Рязанская ТЭЦ) (Л. 6-7, 6-21] и на пылеугольном котле ТП-230-2М с двумя мощными горелками Ф. А. Липинского, переведенном на сжигании высокосернистого мазута с малыми избытками воздуха (Уфимская ТЭЦ №3). [c.399]

Для двух котельных агрегатов ТГМ-84, топки которых разделены двухсветными экранами, была запроектирована схема с индивидуальными регуляторами нагрузки по полутонкам (рис. 7-3). Регуляторы нагрузки котла работают независимо друг от друга, и каждый из них получает командный импульс от ЭКП и по расходу мазута на свою полутопку. Проверка такой схемы, являющейся типовой для пылеугольных котлов с частыми внутренними возмущениями ио полутоикам, не подтвердила целесообразности ее применения для газомазутных котлов, так как, не улучшая качества регулирования, она усложняет схему газо-мазутопроводов, увеличивает количество аппаратуры контроля, запорной, регулирования и т. д. [c.429]

Действительная величина потери тепла <75 может значительно отличаться от нормативной. Так, напримв р, специальными испытаниями, основанными на измерении нагрева воздуха в помещении [Л. 52], установлено, что для парогенератора ТП-230 потеря тепла возрастает в холодное время года (/нар=—12°С) примерно на 60% по сравнению с теплым (/Hap=+20° ). Испытаниями, основанными на прямых измерениях с помощью тепломера ОРГРЭС, было исследовано три парогенератора одинаковой производительности D om=117 кг/с (420 т/ч) 95°"=0,4 /,,).Из них два с пылеугольной топкой, а один — с газомазутной [Л. 53]. Были получены следующие результаты (приведенные к номинальной нагрузке) [c.150]

Котел ПТВМ-50-1 2-й Кировской котельной с башенной компоновкой, прямоточный, с принудительной циркуляцией, работающий на естественной тяге. Топка котла оборудована 12-ю газомазутными горелками, расположенными в два [c.17]

В последние годы получили широкое распространение крупные энергоблоки, для которых основным топливом является мазут, а буферным — природный газ. Эмиссионные свойства мазутных и газовых факелов отличны друг от друга. Эффективная степень черноты мазутного факела составляет 0,65—0,95, а газового факела только 0,5—0,55. Это обстоятельство создает известные трудности при проектировании и эксплуатации газомазутных тонок парогенераторов с естественной циркуляцией. При попеременном сжигании в топке газа и мазута количество тепла, воспринимаемое топочными экранами, различно при сильносветящемся мазутном факеле оно больше, а при слабосветящем-ся газовом факеле — меньше. Вследствие этого температура на выходе газов из топки в последнем случае выше, чем в первом. Различие может достигать значений порядка 100 °С, что не мол<ет не отражаться на тенловосприятии конвективных поверхностей нагрева парогенератора. При переходе с мазута на природный газ температура перегретого пара обычно увеличивается на 30— 50 °С. [c.59]

Топочная камера призматической формы без пережима (рис. 7-4) имеет полное экранирование. Теплонапряжение топочного объема уменьшено до 167 Мкал/(м -ч). На, фронтовой и задней стенах топки в два яруса расположены 16 газомазутных двухпоточных горелок единичной мощностью по мазуту 4,6 т/ч. Для распыливания мазута установлены паромеханическне форсунки. Предусмотрена рециркуляция дымовых газов из газохода (за водяным экономайзером) в зону горения. [c.146]

Задача выравнивания температурных полей (в топке и на выходе из нее) и снижения тепловой неравномерности, актуальная на всех этапах развития котельной техники, становится особенно важной в связи с внедрением сверхмощных газоплотных агрегатов и повышенными требованиями, предъявляемыми ких эксплуатационной надежности. При объемных теплонапряжениях топочного пространства газомазутных парогенераторов порядка 250 Мкал/(м -ч) температура газов на выходе из топки достигает 1380— 1400 °С, что создает крайне неблагоприятные условия работы ширм. Расчеты, произведенные Н. И. Резником и Д. И. Парпаровым (ТКЗ) применительно к газомазутному парогенератору производительностью 2500 т/ч показали, что подача рециркулирующих газов в верхнюю часть топки в размере 5—6% расхода газов, проходящих через парогенератор, позволяет практически полностью ликвидировать тепловую неравномерность на выходе из топки. [c.152]

На Заинской ГРЭС установлены энергоблоки 200 МВт с газомазутными двухкорпусными парогенераторами ПК-47 и ПК-47-1. В топке каждого корпуса установлено по 10 горелок типа ЗиО-ВТИ (рис. 5-8). В период проведения испытаний вязкость мазута перед форсунками составляла 2,8° ВУ, давление мазута— 25—35 кгс/см , зольность мазута не превышала 0,1%, а содержание серы— 2,7%). Несмотря на то, что дробевая очистка отсутствовала, гидравлическое сопротивление конвективной шахты практически не изменялось. [c.167]

Таганрогский котлостроительный завод в газомазутных парогенераторах высокого давления производительностью до 500 т/ч применяет топку прямоугольного сечения. Горелки размещаются в 4 яруса на фронтовой стене топки. Тепловое напряжение объема топочного устройства составляет около 175 Мкал/(м -ч). Харьковским филиалом ЦКБ, ВТИ и ТКЗ для газомазутных парогенераторов с фронтовым расположением горелок разработаны специальные газомазутные горелки (см. гл. 5, рис. 5-15). Учитывая относительно небольшую глубину топки барабанных парогенераторов серии ТГМ, горелки выполнили вихревыми. Для того, чтобы уменьшить удар факела о заднюю стену топочной камеры, принята высокая степень круткп воздушного потока. [c.172]

Указанные устройства отличаются друг от друга принципом получения сигнала. Так, например, ЗЗУ-1 и ЗЗУ-2 имеют один элемент пусковой блокировки ЗЗУ-1М. осуществляет совместный контроль основного и запального факелов ЗЗУ-3 контролирует только запальный факел ЗЗУ-4 предназначено для раздельного контроля запального и основного факела ЗЗУ-6 осуществляет совместный контроль основного и запального факелов и контролирует наличие факела в топке. В зависимости от технологических требований выбирается тот или иной тип запально-защитного устройства. Для розжига газомазутных горелок котлов ДКВР применяются устройства ЗЗУ-7 и ЗЗУ-8. [c.193]

Схема регулирования топлива и питания газомазутного прямоточного парогенератора, построенная в соответствии с вышеизложенными принципами, представлена ка рис. 11-1. Р1агрузка парогенератора Озд поддерживается воздействием на подачу топлива. Применен один общий регулятор топлива для мазута и газа с переключением его воздействия на соответствующий регулирующий орган. Регулятор топлива выполнен по схеме задание — топливо . В зависимости от вида сжигаемого топлива к размножителю Р контактами реле переключения вида топлива РЯт подключаются цепи датчика расхода мазута Ощ или датчика расхода газа Ог. Соотношение между чувствительностями обоих датчиков настраивается таким образом, чтобы выходной сигнал был пропорционален количеству вносимого в топку тепла независимо от вида сжигаемого топлива. [c.195]

Отопительные котлы малой мощности, в частности чугунные секционные, вертикальные и жаротрубные потребляющие относительно небольшие количества газа переоборудуются для сжигания газа без учета возможности быстрого перехода на другой вид топлива. На котлах этих типов заменяются фронтовые устройства, вносятся изменения в устройство топок, используетея фронт котлов для установки газовых горелок и т. д. Котлы с большой теплопроизводительностью наиболее часто переоборудуются таким образом, чтобы имелась возможность быстрого перехода с газового на резервное твердое или жидкое тонливо и обратно. Для этого сохраняют фронтовые устройства, топку переоборудуют так, чтобы в ней можно было сжигать два вида топлива. При наличии резервного жидкого топлива устанавливают комбинированные газомазутные горелки, при резервном твердом топливе — газовые горелки на боковых стенках топки, сохраняя на фронте механические устройства для подачи и распределения твердого топлива. [c.6]

В условиях нестационарного газоснабжения на водотрубных котлах, требующих значительных расходов газа приходится сохранять устройства, позволяющие осуще ствлять быстрый переход па сжигание резервного топлива. В качестве последнего целесообразно применять то, которое использовалось до переоборудования. Если резервным является жидкое или пылеугольпое топливо, то рационально иа котле устанавливать комбинированные газомазутные или нылегазовые горелки, размещаемые обычно на фронтовых стенках топки. Значительно сложнее переоборудование при использовании в качестве резервного твердого топлива, сжигаемого на колосниковых решетках. В этих случаях на котле устанавливаются чисто газовые горелки, а так как устройства для сжигания твердого топлива (пневмомеханические забрасыватели, топки с цепными механическими решетками, топки с шурующей планкой и т. п.) расположены на фронтовой стенке, то горелки приходится размещать на боковых стенках топки. [c.167]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология