Коэффициент поперечной упругости

Для определения деформаций цилиндрических обечаек нужно рассматривать их как сплошные, но в расчетные уравнения подставлять условные значения модуля упругости материала Е и коэффициента поперечной деформации .i. [c.302]

Основной частью виброизоляторов, многих антивибраторов и существенной частью многих демпферов являются упругие элементы. Для противодействия колебаний в одном направлении они выполняются в виде спиральных пружин, пластинчатых рессор или из упруго-демпфирующих материалов подушек из перевитой особым образом проволоки и из резины [22]. Для одновременного противодействия колебаниям в нескольких направлениях применяются комплекты названных выше простых упругих элементов и более компактные элементы, состоящие из системы стержней. При подавлении колебаний роторов турбомашин хорошо зарекомендовали себя демпферы с упругими элементами в виде беличьего колеса или его модификаций (см. фиг. 26 и 27 гл. IV). Если п — число (прямых) балочек беличьего колеса Ь,к, I — их ширина, толщина и длина и — модуль продольной упругости, то коэффициент поперечной упругости такого элемента [c.343]

Если п — число (прямых) балочек беличьего колеса Ь, к, I — соответственно их ширина, толщина и длина и — модуль продольной упругости, то коэффициент поперечной упругости такого элемента [c.361]

Для определения коэффициентов поперечной деформации Vl2 и 21 воспользуемся формулами, известными из теории упругости анизотропных тел [c.46]

Анизотропный характер структуры древесины обусловливает необходимость измерения механических свойств по трем основным направлениям. К наиболее часто определяемым прочностным показателям относятся пределы прочности при сжатии и растяжении вдоль и поперек волокон, пределы прочности при статическом изгибе и при скалывании. Деформационные показатели древесины (модули упругости и сдвига, коэффициенты поперечной деформации и др.) определяют, измеряя упругие деформации древесины при растяжении, сжатии и изгибе. К механическим свойст- [c.256]

Для оценки деформационных свойств полимерных материалов необходимо знать равновесный модуль упругости (так называемый модуль Юнга) и коэффициент поперечной деформации (так называемый коэффициент Пуассона). [c.28]

В дальнейшем для сравнения различных теорий временной зависимости прочности мы используем результаты расчетов, выполненных для ПММА при 253 К. Для ПММА модуль Юнга = 4,0 ГПа, а коэффициент Пуассона ц = 0,3 (исходя из этих данных, модуль сдвига О составляет 1,5 ГПа). Отсюда следует, что скорость поперечных упругих волн Уо=(0/р) /2 = = 1100 м/с. Следовательно, предельное значение стартовой скорости (при а— со) составляет у = 700 м/с, что хорошо согласуется с данными [4,67] по максимальной скорости разрушения (700—800 м/с). [c.96]

Под действием внешней нагрузки на поверхности раздела волокно—матрица возникают дополнительные радиальные напряжения, зависящие от соотношения коэффициентов поперечной деформации арматуры и матрицы, которые можно [29] приближенно рассчитать по заданной осевой деформации. Т. В. Борзова [29], рассматривавшая задачу о растяжении упруго-вязкой среды, заполненной стержнями из стекловолокна, показала, что в плоскости поперечного сечения распределение напряжений зависит только от коэффициентов Пуассона арматуры и матрицы и характеристик вязкости. [c.156]

Коэффициент А при произведении компонент тензора деформации (при в квадратичном члене ) называется модулем поперечной упругости. Его физический смысл становится ясным, если рассмотреть простой сдвиг тогда Yia О, а все остальные компоненты тензора y равны нулю. Потенциал Рейнера (1.60) предсказывает, что в этом случае появятся не только касательные, но и поперечные нормальные напряжения, направленные перпендикулярно направлению сдвига [c.61]

Скорости распространения ультразвуковых волн в твердых средах зависят от упругих постоянных среды. Большинство промышленных твердых сред (металлы, сплавы, пластмассы и др.) являются изотропными, упругие свойства которых определяются модулем упругости Е (модуль Юнга) и коэффициентом поперечного сжатия а (коэффициент Пуассона). Наряду с этими двумя постоянными в исследованиях часто используется модуль сдвига который связан с постоянными Е и а следующим соотношением [c.26]

В основе влияния механической неоднородности на поведение соединений лежит сдерживание одними его участками деформации других участков при нагружении. Так, при осевом растяжении различные участки соединения не одновременно вступают в пластическую стадию работы. При этом деформации участков, вступивших в пластическую работу (коэффициент поперечной деформации равен 0, , сдерживаются соседними участками металл которых, имея более высокий предел текучести, деформируется упруго с меньшим коэффициентом поперечной деформации. [c.18]

Наименование и марка (и ифр) Плотность, к г/м3 Порис- тость полная, % Модуль упругости, МПа М04 МПа Коэффициент поперечной деформации [c.201]

X (Коэффициенты коррозии, старения, напра-вления потока расплава при литье и т. Д ) = е — удлинение а —напряжение -время ц — коэффициент поперечной усадки (контракции) 5 — коэффициент надежности (запаса прочности). Номинальные напряжения рассчитаны по теории упругости. / -максимальное время эксплуатации. [c.154]

При растяжении изотропных образцов одновременно с удлинением происходит сокращение поперечных размеров, которое характеризуется коэффициентом Пуассона. Упругие свойства изотропного материала полностью определяются двумя упругими постоянными — модулем [c.44]

Е — модуль нормальной упругости ц — коэффициент поперечной деформации. [c.86]

Пусть балка, рассматриваемая вместо втулки фланца, имеет постоянное поперечное сечение высотой 5 для таких балок можно показать [ 19 ], что если отношение коэффициента жесткости упругого основания к модулю нормальной упругости материала балки мало по сравнению с единицей, то при оценке упругих свойств балки сдвиговыми деформациями можно пренебрегать. [c.52]

При растяжении образца материала наблюдается, помимо продольного удлинения, поперечное его сужение. Отношение относительной поперечной деформация 81 к относительной продольной деформации Вг называют коэффициентом поперечной деформации Х (коэффициент Пуассона, характеризует упругие свойства материала). Для большинства материалов [c.289]

Ей Ег, Vl2, У21 — модули упругости и коэффициенты поперечной деформации в осевом и окружном направлениях, Ri — радиус срединной поверхности сосуда, соответствующий /-му значению ро к — толщина стенки. [c.133]

Рассмотрим понтон радиусом 11,25 м. Используя методику определения жесткости, предложенную Губером для железобетонных плит, рассматриваемых как анизотропные пластинки, и разработанный авторами предлагаемой работы комплекс программ для определения напряженно-деформированного состояния понтона, установленного на опорные стойки в виде многолучевой звезды, получили следующие результаты, представленные в табл. 7.4. При этом использовались следующие исходные данные для стеклосетки - модуль упругости 910 МПа, толщина волокна 0,003 м, количество волокон - 45 штук на 1м, масса 1м -- 0,3 кг для ППУ - модуль упругости 5 МПа, коэффициент поперечных деформаций в направлении, перпендикулярном вспениванию, - 0,3, угол между лучами опор - 15 градусов. [c.200]

Рис. 3.12. Схемы к расчету коэффициентов влиянии при наличии упругих опор а — поперечное смещение балки 6 — поворот балки

Зависимость D (Т , T a), определенная формулой (1.71), была введена Р. Ривлиным, и ее можно назвать диссипативной функцией Ривлина. Тогда по аналогии с выше упомянутым коэффициентом поперечной упругости т),, называют коэффициентом поперечной вязкости. [c.67]

В механике сыпучих тел по аналогии с механикой твердых тел приняты упрощенные модели сплошной среды — упругого и пластичного тела и соответствующие им теории упругости и пластичности. Эти теории базируются па механизме передачи давлений и перемещениях. Основным требованием общей теории упругого равновесия является линейное-соотношение между напряжениями и деформациями, которые определяются законом Гука. Расчетной в такой теории является модель линейно-уиру-того тела. Для точного решения задач требуется знание только двух экспериментальных характеристик — моду.пя линейной деформации (модуля упругости) и коэффициента поперечной деформации (коэффициента Пуассона). Сыпучее тело, как и твердое, при определенных условиях обладает упругими свойствами [24], Возникновение упругих деформаций в сыпучем материале даже при его рыхлой упаковке объясняется не упругим сжатием твердых частиц, а расклинивающим (выталкивающим) эффектом в местах их контакта, т. е. упругостью большого количества звеньев скелета сыпучего тела. Экспериментами показано, что в диапазоне удельных давлений 0,3—0,5 МПа грунты ведут себя как линейпо-деформируемые тела [31, 32]. В [33] показано, [c.27]

Исследовано влияние на прочность и жесткость понтонов толщины, модулей упругости, коэффициентов поперечных деформаций используемых материалов. Показано, что значительное воздействие на характер.ч-стику жесткости, кроме толщины понтона, оказываю коэффициенты поперечных дефор.маций используемых материалов. [c.150]

Роторы фильтрующих центрифуг представляют собой перфорпроваипые оболочки цилиндрической или конической формы. Наличие перфорации существенно изменяет закон распределения напряжений, обусловливая концентрацию их у отверстий и снижая жесткость оболочек по сравнению с жесткостью сплошных оболочек. В соответствии с ОСТ 26-01-1271—81 перфорированные и конические элементы роторов центрифуг рекомендуются рассчитывать как эквивалентные сплошные элементы, имеющие приведенные физические характеристики — плотность, модуль упругости, коэффициент поперечной деформации. Методпка расчета применима для элементов из пластичных материалов и элементов с перфорированными отверстиями малого параметра r l Rs) < 0,02 (здесь г — радиус отверстия R — радиус средней поверхности элемента ротора s — толщина степки элемента) при степени перфорации с == FJF 0,2 (здесь — плошадь всех отверстий перфорированного элемента F — площадь срединной поверхности сплошного элемента). [c.301]

В дальнейшем в качестве примера рассмотрим результаты расчетов для органического стекла-—полиметилметакрилата при —20° С (253 К), Для органического стекла модуль Юнга = = 4000 МН/м2 и коэффициент Пуассона ji = 0,3 (исходя из этих данных модуль сдвига G составляет 1500 МН/м2). Плотность полиметилметакрилата р=1,2 г/см . Отсюда следует, что скорость поперечных упругих волн uo= (С/р) /2= 1100 м/с. Следовательно, предельное значение стартовой скорости (при а- оо) равно v = 700 м/с, что хорошо согласуется с данными по макеимальной скорости разрушения полиметилметакрилата (700—800 м/с). [c.308]

Иная ситуация складывается при поперечном деформировании такого же соединения (рисунок 4.1, г). Здесь мягкая прослойка (шов) первой вступит в пластическую деформацию, развитию которой сразу же станут препятствовать соседние участки из более прочного ме-таила, так как они продолжают работать упруго. Это сдерживание деформаций мягкой прослойки связано с тем, что коэффициент поперечной деформации при п.пастической работе материала, равный 0,5, заведемо превышает значение коэффициента поперечной деформации при упругой работе (коэффициент Пуассона), который равен для стали 0,25-0,33, для меди 0,31-0,34, для алюминия 0,32-0,36 и т.д. [c.289]

Это свидетельствует о том, что упругость реального волокна вдоль оси в основном определяется межмолекулярными, а не химическими связями. Объясняется это разными причинами конечной длиной макромолекул, тем, что степень вытяжки далека от предельной и т. д. Так как Е а определяется упругостью химических связей, то скорость поперечных упругих волн уо, рассчитанная из модуля сдвига С== /[2(1+р,)] (где д. — коэффициент Пуассона), должна быть близкой к Цф. Для ориентиро-ванного капрона ц =8-10 МПа (р, = 0,25) и, следовательно, г)о = уО и /р, т. е. при р=1,14 г/см 1)о = 8300 м/с. С другой стороны, имеем для Vф = kvQe > (Я, = 4-10 мм, д = к и vo = = 3-10 з С ) значение 32000 м/с. В действительности трещина никогда не достигает такой большой скорости из-за того, что ее скорость составляет примерно половину скорости распространения поперечны.х упругих волн, а последняя зависит от экспериментального модуля упругости ориентированного капрона ( = 2,6-10 МПа). Отсюда (5 = 930 МПа и Уо = 820 м/с. Предельная скорость роста трещины Ук — величина того же порядка. [c.156]

В отличие от электромагнитных (световых) волн, которые всегда поперечны, упругие, т. е. звуковые и ультразвуковые волны, распростра-няюш,иеся в твердом теле, могут быть и поперечными, и продольными. Это обстоятельство, а также описанная выше анизотропия упругих коэффициентов приводят к тому, что законы распространения для упругих волн в кристаллах оказываются значительно сложнее, чем для световых. Так, в каждом заданном направлении в кристалле распространяются в общем случае не две, а три поляризованные упругие волны с разными [c.288]

Постоянные упругости однонаправленного материала. При построении статистической модели однонаправленного материала предполагают, что волокна идеально прямые (они параллельны оси Хз), но диаметры их и расположение в плоскости, перпендикулярной направлению армирования, произвольные. Будем считать, что стеклянное волокно и связующее изотропны. Пусть модули упругости (модули Юнга) их равны а и Ес, а коэффициенты поперечной деформации (Пуассона) — соответственно Ра и Хс относительное объемное содержание стеклянного волокна равно Рц, а связующего составляет Рс- [c.211]

Если коэффициенты поперечного сжатия не равны друг другу, но модуль уг]ругостн дисперсной фазы намного больше модуля упругости матрицы, а дисперсная фаза состоит из частиц сферической формы, то [c.33]

Введем обозначения I — длина труб или корпуса а , а, — температурные коэффициенты линейного расширения соответственно труб и корпуса Е , Е, — модули упругости материала соответственно труб и корпуса Е ., Р — площади поперечного сечения соответственно всех труб и корпуса 1,- — температуры соответстиеино труб и корпуса. [c.157]

Упругая опора (рис. 3.13, г) — коэффициенты жесткости перемещений опоры в поперечном направлении Сь поворота — с . Граиичные условия для поперечной силы и изгибающего момента имеют вид соответственно [c.64]

ГОСТ 14249—80 Сосуды и аппараты. Нормы и методы расчета на прочность , СТ СЭВ 596—77 и СТ СЭВ 597—77 устанавливают нормы и методы расчета на прочность цилиндрических обечаек, конических элементов, днищ и крышек сосудов и аппаратов из углеродистых и легированных сталей, применяемых в химической, нефтеперерабатывающей и смежных отраслях промышленности и работающих в условиях одтюкратных и многократных статических нагрузок под внутренним избыточным давлением, вакуумом или наружным избыточным давлением и под действием осевых, поперечных, силий и изгибающих моментов. Указанные стандарты уста-навлгвают также значения допускаемых напряжений, модулей продольной упругости и коэффициентов прочности сварных швов. Нормы и методы расчета на прочность применимы при соблюдении правил устройства и безопасной эксплуатации сосудов, работающих под давлением, утвержденных Госгортехнадзором СССР, и нри условии, что отклонения от геометрической формы и неточности изготовления рассчитываемых элементов сосудов и аппаратов не превышают допусков, установленных нормативно-технической документацией. [c.117]

Качество стали оценивается рядом структурнонечувствительных и структурно-чувствительных механических характеристик, устанавливаемых по результатам испытаний образцов на растяжение. К первой группе свойств относятся модули упругости Е и коэффициент Пуассона а. Величина Е характеризует жесткость (сопротивление упругим деформациям) стали и в первом приближении зависит от температуры плавления Тпл- Легирование и термическая обработка практически не изменяют величину Е. Поэтому эту характеристику можно рассматривать как структурно-нечувствительную. Коэффициент Пуассона р отражает неравнозначность продольных и поперечных деформаций образца при натяжении. При упругих деформациях л = 0,3. Условие постоянства объема стали при пластическом деформировании требует, чтобы л = 0,5. При определенных значениях относительной деформации 8 > 8т (или 80,2, 8о,з). Зависимость ст(е) отклоняется от прямолинейного закона (Гука). Предел текучести ат(ао,2 или ао,5) связан с величиной 8т по закону Гука ат = 8тЕ. Дальнейшее увеличение деформаций способствует увеличению напряжений. [c.88]