Скоростной напор и гидравлическое сопротивление

Гидравлическое сопротивление скоростных прямоточных распыливающих абсорберов выражают через скоростной напор в горловине при помощи уравнения [c.631]

Потерю напора Ак от любого гидравлического сопротивления можно выражать через величину скоростного напора [c.106]

Для контроля смешения на этих трубопроводах следует установить показывающие расходомеры. Расчет эжектора, установленного вне резервуара, ведется обычным образом. Сопротивление на выкиде эжектора принимается равным сумме гидравлических потерь в трубопроводе эжектор—резервуар , разности нивелирных отметок эжектора и уровня продукта в резервуаре и скоростного напора на входе в резервуар. Коэффициент эжекции выбирается из условий работы, при этом принимается во внимание качество смешиваемых и товарного продуктов. [c.59]

Движущей силон процесса всасывания жидкости центробежным насосом является разность давлений на свободную поверхность жидкости в расходном сосуде Ро/рЯ и у входа на лопатки рабочего колеса Рв/рЯ- При этом во избежание вскипания жидкости величина не должна быть меньше давления паров жидкости при ее температуре 1. Перепад давления (ро — Р/)/ря расходуется на 1) поднятие жидкости на геометрическую высоту всасывания Лрв, равную вертикальному расстоянию от свободной поверхности уровня в расходном сосуде до центра насоса 2) преодоление гидравлических сопротивлений во всасывающем трубопроводе Л в 3) создание скоростного напора с 2ц во всасывающем трубопроводе. Таким образом, (рц — p )l g = + с 12ц). [c.121]

Известно, что гидравлические сопротивления сети, так же как и разность скоростных напоров, пропорциональны квадрату скоростей, а следовательно, и квадрату расходов. Поэтому можно написать [c.383]

Гидравлический расчет циркуляционных систем смазки складывается из определения потерь напора в трубопроводах, в местных сопротивлениях (повороты, тройники, переходы с одного диаметра трубы на другой, фильтры, маслоохладители, подшипники и т. п.), скоростного напора при выходе масла из сопел, а также статического напора, являющегося следствием расположения насосных установок в подвалах, т. е. значительно ниже потребителей масла. [c.93]

Распределение потока перед слоем катализатора. Схемы ввода потока в слой катализатора показаны на рис. 4.30. Отметим два характерных явления. Резкое расширение сечения потока на входе в аппарат приводит к появлению отрывных течений, возникновению циркуляционных токов и, как следствие, к неоднозначному по сече- нию распределению потока перед слоем. Скоростной напор потока, выходящего из подводящей трубы, приводит к ярко выраженному I факельному распределению скорости в слое (рис. 4.30,6). Оба этих явления приводят к неоднородности течения потока перед слоем. Неоднородность распределения по сечению потока выразим через распределение по радиусу аппарата перепадов полных давлений Д р в слое в виде отношения Д p на 1-м радиусе г,- и Д Рц в центре или Д р р среднего по всему сечению [309]. Неоднородность распределения потока по сечению слоя зависит от гидравлического сопротивления слоя, выраженного через параметр Эйлера Ец л = А р . /р, и геометрических размеров надслоевого пространства, выраженных в виде отношений с /0 и Н/О (на рис. 4.30,а). Некоторые результаты расчетов представлены на рис. 4.31 [310]. Эксперименты были проведены на модели диаметром 400 мм в следующем диапазоне изменения параметров (1/0 = 0,125- 0,5 Н/О = 0,1 - 0,7 ЕЦе = 60 f 365 при Ке> 104. Измерения показали, что наиболее значительное влияние на распределение потока оказывают следующие параметры ё/О и сопротивление зернистого материала Еи л. Изменение высоты надслоевого пространства (Н/О) оказывает слабое влияние на распределение потока перед слоем. Уменьшить неоднородность распределения потока по сечению слоя можно увеличением сечения входного патрубка ( /О > 0,5) или подсыпкой зернистого слоя перед катализатором (рис. 4.32). Первый вариант конструктивно не всегда удобен. Во втором варианте при Еи л > 600 гидравлическое сопротивление уже не влияет на распределение потока (область автомодельности), однако требуются значительные затраты энергии. Кроме того, вследствие скоростного напора струя [c.231]

Суммарное гидравлическое сопротивление системы. Использованное нами решение Абрамовича относится к течению подогреваемого газа в цилиндрической трубе без наличия сопротивлений. Для реальных топочных систем сумма сопротивлений может достигать весьма больших значений и должна быть учтена при оценке аэродинамического предела форсировки этих систем. Для этой цели достаточно внести в уравнение импульсов ранее приведенного решения дополнительный член, учитывающий общее сопротивление системы (топка-1-газоходы) в виде числа потерянных начальных скоростных напоров [c.256]

В заключение надо пояснить одно свойство, которым должно обладать эффективное гидравлическое сопротивление Р. Поскольку оно вводится для того, чтобы связать без нарушения закона сохранения импульса задаваемые, вообще говоря, произвольно возмущения параметров течения слева и справа от а, то фаза Р может не совпасть с фазой возмущения скоростного напора течения перед зоной а. Это не должно смущать читателя, так как и фактическое гидравлическое сопротивление реальной камеры сгорания при нестационарном характере процесса горения вовсе не следует за изменением скоростного напора набегающего потока. Сложный характер течения в области интенсивного сгорания, связанный с периодическим вихреобразованием и с тем, что расположенные в зоне горения устройства (стабилизаторы и т. п.) то целиком, то частично обтекаются холодными и горячими струями газа, нарушают привычную для стационарных течений картину следования сопротивления за скоростным напором набегающего потока. [c.139]

I. Перепад давления и расход энергии на прокачку теплоносителей. Поскольку число единиц переноса введено в качестве меры способности к переносу теплоты в теплообменнике, полезно ввести меру гидравлического сопротивления последнего (меру потерь на трение), а именно NVH, или число скоростны.х напоров в перепаде давления [c.26]

Как правило, напор центробежной ступени должен быть на 10-15% больше скоростного напора вихревой ступени, с тем, чтобы иметь некоторый запас напора для преодоления гидравлических сопротивлений в канале, соединяющем нагнетательную полость центробежного колеса с вихревой. [c.70]

Разность отметок трубопровода есть величина постоянная. Гидравлические потери на трение, инерционные сопротивления и скоростной напор меняются в зависимости от положения поршня. В связи с этим давление над поршнем в процессе нагнетания непрерывно меняется. [c.101]

Поршневой насос, делающий 150 об/мин., должен перекачивать горячую воду с температурой 60°. Предварительные подсчеты показали, что скоростной напор, инерционный напор и гидравлические сопротивления всасывающей линии составляют в сумме 6,5 л вод. ст. Среднее атмосферное давление в месте установки насоса 736 мм рт. ст. На какой высоте над уровнем воды должен быть установлен насос [c.74]

Расчет головной части лотка переменного сечения производится как для непризматического русла, при этом гидравлические сопротивления можно оценивать в размере 5—10% от разности скоростных напоров в концевых сечениях расчетного участка. Сужение лотка можно осуществлять весьма интенсивно. [c.324]

Потерю напора hi от любого гидравлического сопротивления можно выразить в долях от скоростного напора, т. е. [c.82]

Зависимость повышения скорости движения потока в трубе от увеличения количества всплывающих в ней шаров можно определить исходя из предположения, что давление, создаваемое одним всплывающим шаром, расходуется на преодоление некоторого скоростного напора, создаваемого силами реакций встречного потока жидкости и гидравлических сопротивлений, т. е. [c.61]

Несмотря на то, что циклоны широко применяются в промышленности, идущий в них процесс разделения неоднородных систем до сих пор недостаточно исследован из-за сложности гидродинамической обстановки. Поэтому выбор циклонов, опирается, в основном, на эмпирические данные. С точки зрения гидравлики, циклон представляет собой некоторое местное сопротивление, и гидравлическое сопротивление циклона можно представить как долю скоростного напора газового потока [c.151]

Гидравлическими расчетами определяют суммарные потери напора во всасывающих и нагнетательных трубопроводах в метрах столба нефтепродукта, которые складываются из потерь напора на трение и местные сопротивления, потерь скоростного напора, а также потерь напора на преодоление высоты разности отметок. [c.106]

В диффузоре — конической части смесителя, примыкающей расширенной частью к насадке,— часть скоростного напора газо-воздуш ной смеси преобразуется в статический, необходимый для преодоления последующих гидравлических сопротивлений горелки. В диффузоре достигается выравнивание концентрации газа и воздуха. Конструкция инжектора играет главную роль в работе газовых горелок и оказывает влияние на полноту сгорания газа. [c.94]

Последняя поступает в него благодаря наличию скоростного напора и гидростатического давления, возникающего во вращающейся жидкости. Пренебрегая скоростным напором и гидравлическими сопротивлениями, гидравлический напор, с которым жидкость [c.466]

В основу метода расчета установок положены гидравлические закономерности движения жидкости в трубах и истечения через оросители, учитывающие влияние скоростных напоров, транзитных потоков, местных сопротивлений. При этом алгоритм гидравлического расчета построен с использованием типовых систем подачи и распределения с равновеликим расстоянием между стандартными оросителями, реализован на ЭВМ по явной схеме в соответствии с особенностями разработанной программы машинного гидравлического расчета. [c.188]

Гидравлический расчет спринклерных установок с использованием ручных методов, в основу которых положен принцип последовательного определения величины гидравлического сопротивления участков сети с последующим вычислением напоров и расходов в каждой точке отбора воды, недостаточно полно учитывает влияние местных гидравлических сопротивлений и скоростных напоров на условия отбора воды, а также ряд других факторов, определяющих процессы подачи и распределения воды. Все это приводит к существенным погрешностям в результатах гидравлического расчета. Значительные трудности возникают при расчетах систем, в которых ис- [c.308]

В основу разработанного автором метода расчета положены не только известные гидравлические закономерности движения жидкости в трубах и истечения через отверстия и насадки, но и новые параметры гидравлических закономерностей, характеризующие влияние скоростных напоров, транзитных потоков, местных сопротивлений, а также условия нефиксированной водоотдачи, которые представлены в виде зависимостей, обобщающих многолетний опыт в области теоретических и экспериментальных исследований гидравлики систем пожарного водоснабжения. Новизна этих данных заключается в том, что результаты испытаний получены в натурных условиях с учетом специфических особенностей нефиксированной отдачи воды. [c.310]

Для системы по рис. 11.2, в напор насоса равен разности отметок Аг плюс потери напора в трубопроводе, плюс скоростной напор в концевом насадке В (парабола Я). Режим в точке А устойчивый. Предположим, что расход упал, напор насоса характеризуется точкой Ах, а сопротивление гидравлической системы — точкой А . Вследствие разности напоров Л1А2 поток жидкости ускоряется, что способствует восстановлению расхода. Это же рассуждение остается действительным, если рабочая точка расположена на восходящей части кривой напорной характеристики насоса. [c.138]

Высота трубы, определяемая от нижнего края корпуса аппарата до уровня жидкости в барометрическом ящике, складывается из высоты водяного столба Явак. соответствующей разрежению в конденсаторе и необходимой для уравновешивания атмосферного давления высоты Яг др, отвечающей напору, затрачиваемому на преодоление гидравлических сопротивлений в трубе и создание скоростного напора ии /2 воды в барометрической трубе. Кроме того, высоту трубы обычно принимают с запасом, равным 0,5 чтобы обеспечить бесперебойную подачу пара в конденса- [c.345]

Диффузионный вакуум-насос работает следующим образом. Подогреваемая жидкость испаряется пары рабочего тела поднимаются по трубе 3 и, выходя через щелевое сопло 2, направляются на охлаждаемые стенки корпуса. Здесь они конденсируются и стекают вниз — в зону жидкости III. При этом давление на холодных стенках крайне низкое — соответственно давлениям паров рабочего тела при температуре стенки. Пары рабочего тела от щелеобразного сопла движугся на стенки корпуса с очень высокой скоростью, поскольку на этом участке практически отсутствует гидравлическое сопротивление. Высокому скоростному напору отвечает (по уравнению Бернулли) низкое давление — ниже, чем в вакуумируемом аппарате. Под действием этого перепада давления возникает и поддерживается газовый поток / — от аппарата к диффузионному вакуум-насосу. Далее газовый поток II выходит из диффузионного ВН и направляется к форвакуумному насосу (см. ниже). [c.373]

К смешанной задаче гидродинамики относится также движение восходящего потока жидкости или газа через подвижный слой зернистого материала. При малых скоростях потока слой соприкасающихся друг с другом частиц остается неподвижным, так как газ или жидкость проходит по межзерновым каналам и пустотам, т. е. фильтруется через слой. При этом часть скоростного напора расходуется на преодоление трения при движении по извилистым межзерновым каналам о поверхность твердых частиц, а также о стенки аппарата. Обычно трение потока о стенки аппарата пренебрежимо мало (если диаметр аппарата Dann достаточно велик по сравнению с диаметром частиц d,) и гидравлическое сопротивление слоя не превышает веса твердых частиц, приходящегося на единицу площади решетки, поддерживающей слой. [c.217]

В качестве ударной поверхности для сепарации уноса тиироко применяется проволочная сетка. Для горизонтально установленной сетки при движении- газа снизу н вст №чу стекающемз -потоку жидкости, постоянная К в уравнении (1-126) равна 0,107- -0,122 пр>и атмосферном давлении При работе под вакуумом она уменьшается, а при высоких давлениях увеличивается. В грубой приближении гидравлические потери на сухой проволочной насадке толщиной 100 мм равны одному скоростному напору газа, дополнительное сопротивление за счет смачивания составляет 0,8 скоростного напора при нормальных рабо их условиях. Более точная зависимость сопротивления сухой проволочной насадки как функция числа Рейнольдса на рис. 1-139 сравнивается с зависимостью Кармана для насадки из твердого гранулированного материала. Приведенные данные перекрывают обычный рабочий диапазон Ке =400- 60(Ю, причем в области малых значений, Ке, коэффициент трения, пр-видимрму, совпадает с вычисленным йо уравнению Кармана. [c.102]

Манометрическая высота подачи цент1юбежного насоса, как и поршневого, слагается из требуемой геометрической высоты и суммы высот, соответствующих гидравлическим потерям во всесывающем и нагнетательном трубопроводах. Геометрическая высота по-Дачи является для каждой данной установки постоянной величиной и может быть изображена на диаграмме Я — V (фиг. 73) отрезком ОО на оси ординат. Что касается гидравли- ческих сопротивлений, то сумма их изменяется пропорци<)нально величине скоростного напора, поэтому она зависит от производительности насоса. Таким образом, зависимость величины требуемого напора от производительности насоса изобразится на диаграмме Я — V кривой О А (фиг. 73), носящей название характеристики трубопровода. Путем совмещения рабочей характеристики насоса при данном числе оборотов (я ) с характеристикой трубопровода мы убеждаемся, что при полностью открытой задвижке насос может обеспечить подачу и напор, выражаемые координатами точки пересечения А обеих характеристик. Точка А называется предельной рабочей точкой насоса в заданных условиях. При данном числе оборотов подача жидкости в трубопровод может быть уменьшена путем некоторого пере-128 [c.128]

На рис. 3-16 указаны линия энергии и пьезометрическая линия при свободном истечении из. напорного водовода в атмосферу. Здесь ЗА —сумма всех потерь напора на протяжении всего водовода v /2g — скоростной напор в выходном (концевом) сечении йфонт — высота фонтанирования (йфонт меньше v 2g нй величину гидравлических сопротивлений при свободном полете фонтанирующей струи). [c.25]

Пусть, наконец, из-за высокого теплонапряжения топочного объема требуется низкая скоростная неравномерность воздушного потока, так как при этом условии легче получить однородную газовоздушную смесь. В таком случае можно выбрать горелку типа А. Ее недостапгок, связанный с повышенными гидравлическими сопротивлениями, может быть исправлен следующим образом. С увеличением калибра горелки скорость выхода воздушного потока уменьшается в квадратичной зависимости. В свою очередь требуемый напор на преодоление гидравлических потерь с уменьшением скорости воздушного потока также уменьшается квадратично. Следовательно, некоторым уменьшением средней скорости воздушного потока можно обеспечить заметное уменьшение гидравлических сопротивлений. [c.19]

Как известно из гидравлики, полное гидравлическое сопротивление складывается из статического и скоростного Дрск напоров, потерь напора на трение и местные сопротивления Др е н- [c.57]

Вследствие изменения скорости меняется скоростной напор в трубопроводе и гидравлические сопротивления, а также действуют инерционные силы в жидкости. Движение ее неустановпвшееся. Эти обстоятельства повлияют на величину давления под поршнем. В период всасывания разность давлений (фиг. 16) внешнего Ро и в цилиндре Рх, выраженная в метрах столба жидкости [c.37]

Полное гидравлическое сопротивление АР (в Н/м ), которое необходимо преодолеть при движении теплоносителя (или реакционной массы), слагается [10] из гравитационной АРг и скоростной АРск потерь напора в канале для прохода, а также из потерь на преодоление трения АРтр и местных сопротивлений АРм-АР определяют из следующей зависимости [8] [c.135]