Модуль скольжения

О — модуль скольжения, равный 750 000 /сг/с.и п — число рабочих витков пружины. [c.159]

Дислокации (винтовые) в них мало подвижны даже при повышенных температурах. Поэтому уровень напряжений на стадии легкого скольжения повышенный. Вторая стадия практически отсутствует. Это объясняется свойством ОЦК металлов блокирования дислокациями одной системы скольжения всех остальных. Поликристаллы обычно имеют более высокий предел упругости и модуль упрочнения. В поликристаллах практически не бывает 1 стадии, так как у границ зерен образуются скопления дислокаций и большие деформации возникают только тогда, когда напряжения, создаваемые скоплениями будут релаксированы. [c.41]

Модуль всасывающего клапана представляет собой вмонтированный в корпус тарельчатый клапан с седлом и штоком. Шток клапана перемещается в бронзовой направляющей втулке, выполняющей роль подшипника скольжения. [c.34]

Подвижность дислокаций. Было показано, что присутствие окалины или покрытия с хорошей адгезией упрочняет материал, затрудняя выход из поверхности краевых дислокаций [122] и движение пересекающих поверхность винтовых дислокаций [114]. Простой анализ сил реакции показывает, что препятствующее движению дислокаций напряжение, связанное с наличием поверхностной окалины, пропорционально величине (ра—РА)/(ца+рл) [130], где и — модули сдвига окалины и сплава соответственно. Можно было бы ожидать, что напряжение будет притягивающим, если модуль упругости окалины меньше, чем подложки. Однако это обычно не имеет места для окалины, состоящей из оксидов или других коррозионных продуктов. Возможность существования уменьшающих деформацию напряжения подтверждается, например, данными по пластической деформации при комнатной температуре, полученными при исследовании покрытых медью кристаллов цинка [122], окисленных кристаллов алюминия 121], а также окисленных кристаллов [125] и поликристаллов 126] кадмия. Несмотря на отсутствие экспериментальных данных, можно ожидать, что этот эффект распространяется также и на скольжение границ зерен, поскольку такое скольжение (или вращение зерен) связано с образованием поверхностных ступенек. [c.28]

Крупные (до 3 мк) пластинчатые частицы каолинита (глуховецкого) с весьма совершенной кристаллической структурой и четкой огранкой способны образовывать контакты по углам, ребрам и плоскостям. Нарушения в кристаллической структуре каолинита незначительны, поэтому удельная энергия связи Eje (отношение условного модуля деформации Et к концентрации с) коагуляционных структур невелика, а концентрация, необходимая для образования пространственной сетки, наибольшая (табл. 1). При этой концентрации в системе преобладают пластические и быстрые эластические деформации (тип IV), т. е. происходит поворот частиц около контактов I15], а затем их скольжение друг относительно друга. Малая прочность структуры приводит к быстрому разрушению, т. е. к незначительному развитию медленных эластических деформаций. При увеличении концентрации дисперсной фазы возможность свободного скольжения пластинок при нагружениях уменьшается. Доля быстрых эластических деформаций увеличивается и коагуляционная структура дисперсий каолинита переходит в тип О. [c.191]

При прочих равных условиях коэффициент трения резин повышается при увеличении площади контакта, полярности, скорости скольжения и сдвига (до определенного предела), уменьшении толщины, модуля упругости, окружающей температуры (до определенного предела), шероховатости твердой поверхности удлинения времени неподвижного контакта. [c.237]

Влияние температуры па коэффициент трения, модуль упругости, прочность и усталость показано на рис. 71 [4]. С увеличением скоростей скольжения коэффициент трения понижается, что показано на рис. 72 [4]. Из рис. 73 видно, что с возрастанием скорости интенсивность изнашивания уменьшается при постоянной температуре [4]. [c.238]

При 30° возможности для ориентации и кристаллизации под действием прилагаемого усилия улучшаются. Об этом свидетельствует резкое уменьшение модуля упругости д, а также увеличение квазиравновесного напряжения сг ,о (рис. 2). Преобразование надмолекулярной структуры здесь пока ограничивается преимущественно взаимным скольжением элементов структуры друг относительно друга. [c.162]

Коэффициент сжимаемостл х 10 см 1кг, Модуль сжимаемости кг/мм Модуль нормальной упругости кг мм Модуль скольжения кг/мм Коэффициент Пуассона [c.432]

Модуль скольжения равен 1570 кгЫм [29] [c.62]

Коэфициент сжимаемости х 106 MSjKS Модуль сжимаемости кг, мм2 Модуль нормальной упругости кг/-кл 2 Модуль скольжения кг/мми Коэфициент Пуассона [c.293]

Если течение не является типичным свойством твердообразных систем, что особенно характерно для конденсационно-кристаллизационных структур, то реологические зависимости строят по отношению к деформации, а не к ее скорости. Типичная кривая зависимости деформации от напряжения для твердых тел показана на рис. VII. 15. Прямолинейный участок кривой ОА отвечает пропорциональности деформации напряжению сдвига в соответствии с законом Гука (VII. 3). До напряжения Ри отвечающего точке А, размер и форма тела восстанавливаются после снятия нагрузки. Важными параметрами такой системы являются модуль упругости (модуль Юнга) и модуль эластической деформации. Считают, что в суспензиях с коагуляционной структурой модуль упругости (модуль быстрой эластической деформации) характеризует твердую фазу дисперсий, а модуль медленной эластической деформации — пространственную сетку с прослойками дисперсионной среды (возможно скольжение частиц относительно друг друга без разрыва связей). Напряжение Р соответствует пределу текучести (правильнее — пределу упругости). С увеличением напряжения проявляется пластичность, а после его снятия — остаточные деформации. При напряжении Рг (точка ) происходит течение твердообразной системы. При дальнейшем увеличении напряжения до величины Рз (точка В), соответствующей пределу прочности, обычно наблюдается нег<оторое упрочнение тела, затем наступает разрушение системы. [c.380]

Согласно молекулярно-кинетической теории, при u = onst сила трения F с понижением температуры увеличивается по линейному закону. Экспериментальная проверка показала, что это справедливо лишь в определенном интервале температур. При некотором значении температуры Тк сила трения резко падает. Эта температура, называемая критической, несколько выше температуры стеклования полимера. Понижение F с уменьшением температуры ниже критической Тц связано главным образом с резким увеличением модуля упругости, а следовательно, с уменьшением 5ф. Значение Г, можно рассчитать исходя из тех же соображений, которыми мы пользовались при расчете критической скорости скольжения. При и = onst с понижением температуры время оседлой жизни Т] практически остается постоянным, но зато значительно увеличивается время процесса самодиффузии сегментов цепей Т2, в результате [c.375]

Введение в теорию электрокинетических явлений понятия о хиюскости скольжения и потенциале на этой плоскости связано с тем, что экспериментально определяемая из скорости электрофореза, электроосмоса или других явлений величина потенциала частиц оказывается меньше (по модулю), чем потенциал поверхности, а иногда отличается от него и по знаку. [c.612]

Ригби [70], рассматривая модуль Данненберга применительно к кинетике скольжения цепей по поверхности наполнителя, провел расчеты, которые показали, что растяжение наполненных эластом еров вызывает существенное улучшение распределения цепей по длинам. Представления Данненберга хорошо увязываются также с гистерезисными свойствами наполненных резин. Действительно скольжение цепей по поверхности наполнителя должно сопровождаться потерями энергии в материале. Процесс скольжения, очевидно, может развиваться лишь в определенном интервале скоростей деформации. На это обстоятельство, по-видимому, могут указывать опыты Журкова, Сапфировой и Томашевского [71], которыми было показано, что при больших скоростях деформации наполненных резин эффект усиления не проявляется. [c.144]

Согласно концепции Шишкина, и прочность не должна зависеть от степени ориентации. Но известно [3.25], что хрупкая прочность сильно зависит от ориентации, и это понятно чем больше ориентация, тем большая часть рвущихся целей находится в направлении оси волокна. Поэтому в высокопрочном состоянии при переходе от неориентированного к предельно ориентированному состоянию хрупкая прочность должна возрастать в три раза. Далее, очевидно, что у ориентированного полимера с молекулярной массой М—>100 разрушение может происходить только при разрыве цепей. Практически эта ситуация реализуется для промышленных полимеров (М>10 ). Макромолекулы достаточно длинны, чтобы не наблюдалось их скольжение без разрыва цепей. Далее, если прочность полимеров определяется силами межмолекулярного взаимодействия, то расчет теоретической прочности должен производиться по формуле Орована Е, где Е — модуль Юнга (см. гл. 1). Модуль упругости твердых полимеров определяется межмолекулярными взаимодействиями. Для капроновых волокон = 2,5 ГПа и поэтому сгт = 0,25 ГПа, что намного ниже реальных значений ар. Поэтому правильный расчет а должен основываться на гипотезе разрыва химических связей. [c.51]

Незначительное расхождение (680—700 Па) модулей упругости компактного мата ПЭ с высокой степенью межламелярного контакта и блочного ПЭ примерно той же плотности (0,972 г/см ), а так же сходство зависимостей модулей упругости от скорости деформации [28] позволило предположить, что в блочных полимерах в области очень малых деформаций также происходит скольжение ламелей друг относительно друга. Этот тип деформации, как было установлено, обратим и зависит от времени. [c.179]

ДЕФОРМАЦИОННОЕ УПРОЧНЕНИЕ (от лат. deformo — придаю вид, формирую) — упрочнение материала пластическим деформированием при продолжении механического нагружения за пределом текучести. Связано с эволюцией взаимодействующих дислокаций при пластическом течении и изменением систем скольжения, обусловленным наличием дисперсных составляющих различной прочности. Более интенсивное упрочнение характерно для поликристаллов с мелкозернистой структурой в свою очередь, твердые растворы упрочняются интенсивнее, чем чистые металлы. По мере увеличения деформации интенсивность упрочнения, характеризуемая модулем упрочнения, снижается. Деформационное упрочнение металлов сопровождается повышением твердости, электрического сопротивления, магнитной проницаемости, изменением теплопроводности. Влияние на Д. у. т-ры, среды, реакторного облучения и др. зависит от природы и структурного состояния материала. Мех. модель упрочняющегося материала можно представить в виде пружины и элементов трения, связанных свободными от натяжения тяжелыми нитями. В этой модели Д. у. трактуется как процесс последовательного включения в работу элементов трения. Начало движения каждого элемента соответствует определенной стадии упрочнения. Степень Д. у. зависит не только от текущих значений напряжений, но и от истории нагружения. У упрочняющегося материала работа добавочных напряжений при замкнутом цикле нагружения и разгрузки положительна, если он пластически деформирован, и равна нулю при упругих деформациях. Если св-ва материала не зависят от времени, а процесс деформирования изотермический, то при произвольной системе напряжений возможны упрочнения изотропное (поверхность, ограничивающая область безопасных напряжений, расширяется изотропно, не изменяя [c.341]

ПЛОТНОСТЬ энергии деформации у Gy , где G — модуль сдвига, изменяется обратно пропорционально г . Если эту энергию суммировать между внутренним и внешним радиусами и на длине L. то получается (LGb J4n)]n R /R ). В случае краевой дислокации напряжения и деформации зависят более сложным путем от угловых координат вокруг дислокационной линии. Преобладающими деформациями являются деформации сдвига по плоскости скольжения, противоположного знака с каждой стороны дислокации, а также сжатие и расширение выше и ниже дислокации (если рассматривать плоскость скольжения горизонтальной). В любом направлении они изменяются обратно пропорционально г, расстоянию от дислокации. Суммарная энергия деформации дается тем же выражением, как для винтовой дислокации, деленным на (1—v), где V — коэффициент Пуассона. Она, таким образом, несколько больше, чем для винтовой дислокации. Для дислокации промежуточного типа поля деформаций или напряжений винтовой и краевой дислокаций перекрываются пропорционально компонентам вектора Бургерса, разложенного параллельно и перпендикулярно к линиям дислокаций. Энергия имеет промежуточное значение между этими двумя крайними. [c.21]

Т е к с т о л и т ы широко применяют для изготовления шестерен и подшипников самого различного назначения. В качестве связующего обычно используют феноло-формалъдегидную смолу (до 50%). Для больших нагрузок рекомендуют более тяжелые ткани. Введение около 10% графита позволяет использовать текстолиты как самосмазывающиеся материалы. Текстолиты отличаются высокими модулями упругости и прочностями (особенно при сжатии), слабо зависящими от темп-ры, что важно в подшипниках скольжения. Для токстолитов с хлопчатобумажной тканью на переходных режимах трения допускается кратковременное повышение темп-ры до 120 °С. В случае текстолитов с асбестовой тканью допустимы темп-ры (при непрерывной работе) до 175 °С. Текстолиты отличаются хорошей износостойкостью. Для ее повыщения рабочую поверхность во вкладышах подшипников должны образовывать торцы нитей основы, а нити ткани располагаться параллельно оси вала. Текстолитовые подшипники лучше всего работают при смазке водой, что обеспечивает очень низкие коэфф. трения. Текстолит поглощает до нескольких процентов воды, разбухая в паправлепии, перпендикулярном к слоям ткани. Набухание в иаиравленип нитей ничтожно. [c.101]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология