Расход пара при простой перегонке

Обший расход тепла при перегонке в токе водяного пара больше, чем пр1 простой перегонке, на величину количества тепла, уходящего из аппарата с водяным паром. [c.713]

Процесс можно рассматривать как перегонку в токе носителя — водяного пара, которая может проводиться периодически (как показано на рис. XI1-10) или непрерывно. Общий расход тепла при перегонке с водяным паром больше, чем при простой перегонке на количество тепла, удаляющееся с носителем (водяным паром). [c.481]

Всего расходуется греющего пара при простой перегонке [c.588]

Выражение (17.18) не учитывает расход пара на нагрев и испарение смеси. Общий расход теплоты при перегонке с паром больше, чем при простой перегонке, на количество теплоты, которое уходит с паром. Перегонка с водяным паром целесообразна только в случае обязательного вьщеления из относительно нелетучей среды летучих компонентов, не смешивающихся с водой при нормальной температуре. [c.112]

Общий расход тепла при перегонке с водяным паром больше, чем при простой перегонке, на количество тепла, которое уходит с паром. В настоящее время для ряда продуктов перегонка с водяным паром применяется все реже и заменяется применением более высокого вакуума, создаваемого пароэжекторными насосами. Так, в жировой промышленности проводится отгонка глицерина и жирных кислот при температуре, порядка 170° С при помощи многоступенчатых пароэжекторных насосов, создающих в конденсаторе давление 5—10 мм рт. ст. [c.228]

Таким образом, общий расход тепла при перегонке с водяным паром больше, чем при простой перегонке, на то количество тепла, которое уходит с паром. [c.518]

Общий расход греющего пара при простой перегонке [c.542]

В промышленности органического синтеза азеотропную дистилляцию используют для выделения анилина из анилиновой воды . В азеотропной смеси анилин — вода содержится 81,2 вес.% воды и 18,8 вес.% анилина т. кип. смеси 99,5°С (т. кип. анилина при 1 атм равна 184°С). Колонны для азеотропной дистилляции рассчитывают так же, как и обычные, причем азеотропная смесь рассматривается как легкокипящий компонент. При дистилляции воды, содержащей 4 вес.% анилина, достаточно однократного испарения для получения азеотропной смеси и около 10 тарелок — для отгонки 95% анилина от первоначального содержания. Расход пара составляет И—14 г на 1 г извлеченного анилина, расход воды 180— 230 м . При 25—28°С растворимость анилина в воде около 3,5%, а воды в анилине 5%, поэтому анилин отделяется от воды простым отстаиванием с возвращением 3,5%-ной анилиновой воды на повторную дистилляцию, а влажного анилина —на вакуум-перегонку. [c.242]

Общий расход тепла при перегонке с водяным паром больше, чем при простой перегонке, на то количество тепла, которое уходит с паром. При перегонке с водяным паром требуется больший ра-10 [c.10]

Простая дробная перегонка для ее осуществления требуются громоздкие колонны, многократная перегонка и очень большой расход пара. По этим причинам данный метод не нашел промышленного применения. [c.46]

Если удается достигнуть многократного повторения простой дистилляции и частичной конденсации, то жидкая смесь может быть полностью разделена на составляющие ее компоненты. Такой процесс носит название ректификации, а аппараты для его осуществления называются обычно ректификационными колоннами. При дистилляции молекулы, отрывающиеся с поверхности испарения, сохраняют одно и то же направление движения до достижения поверхности конденсации, ректификация же основана на том, что поток жидкости направляется навстречу поднимающемуся потоку пара. В колонне поток жидкости (конденсата) стекает сверху вниз навстречу потоку пара, а пар проходит в направлении снизу вверх. При соприкосновении жидкости и пара часть пара конденсируется за счет соприкосновения с более холодной жидкостью, а теплота, выделившаяся при конденсации, расходуется на частичное испарение жидкости. Так как испаряется в первую очередь низкокипящий компонент, а конденсируется в первую очередь высококипящий, то в результате многократных встреч жидкости и пара по высоте колонны пар все время обогащается низкокипящими, а жидкость — высококипящими компонентами. Таким образом, основным условием проведения процесса ректификации является отсутствие равновесия между фазами на всем пути движения. По мере продвижения по колонне имеет место процесс массообмена между жидкой и паровой фазой. В верхней часть-колонны непрерывно получается пар, который после конденсации дает готовый продукт — дистиллят из нижней части колонны вытекает менее летучий компонент — кубовый остаток. Конечным продуктом перегонки может служить не только дистиллят, но и кубовый остаток. Чтобы получить на выходе из колонны пар, содержащий в чистом виде низкокипящий компонент, необходимо, чтобы жидкость, с которой соприкасается пар на выходе из аппарата, мало отличалась по составу от пара. Схемы осуществления процесса показаны на фиг. 85. В схеме (фиг. 85, б) конденсатор 1 является одновременно дефлегматором. В нем происходит частичная конденсация пара с образованием флегмы, которая полностью возвращается в колонну. Несконденсировавшийся остаток пара проходит в конденсатор 2, где образуется дистиллят, который выводится из колонны. [c.229]

Общий расход тепла при перегонке с водяным паром больше, чем при простой перегонке, на то количества тепла, которое уходитспаром. Больше требуется также расход охлаждающей воды, поскольку приходится конденсировать не только пары НК, но и водяные пары. [c.8]

По уравнению (IV. 48) можно определить относительный расход водяного пара на перегонку, однако при условии, что образующаяся в процессе паровая фаза находится в равновесии с жидкостью. Легко заметить из уравнения (IV. 48), что относительный расход водяного пара растет с увеличением давления рис уменьшением температуры процесса и молекулярного веса Ма отгоняемого вещества. Расход насыщенного водяного пара, определяемый по уравнению (IV.48), относится исключите льно к его количеству, необходимому для обеспечения суммарной упругости паров системы, отвечающей данной температуре. Если задано давление р, под которым должна вестись перегонка компонента а, то для нахождения температуры / процесса удобнее всего прибегнуть к простому графическому приему, показанному на фиг. 49. Нанеся кривую упругости перегоняемого вещества и построив при помощи таблиц свойств насыщенного водяного пара по точкам кривую р — р , можно найти температуру равновесия системы как абсциссу точки пересечения этих кривых. На фиг. 49 показан такой расчет для двух веществ — бензола и толуола — при условии, что внешнее давление равно 760 мм рт. ст. Линия / —р/ = 760 — р пересекает кривые упругости бензола и толуола в точках М и М, абсциссы которых = 69° и / = = 84,5° определяют температуры, при которых упругость насыщенных паров этих веществ будет равна 760 — р или, иначе говоря, в сумме с р станет равной внешнему давлению р=7б0 мм рт. ст. Следует обратить внимание на снижение температур кипения, вызванное присутствием насыщенного водяного пара. Так, для бензола температура кипения понижается на 1Г, а для толуола на 26°. Из фиг. 49 легко видеть, что верхним пределом температуры перегонки с насыщенным водяным паром будет точка кипения воды при данном давлении р. Теперь рассмотрим систему, состоящую из двух компонентов ДИШ, удовлетворяющих условию полной взаимной растворимости, но не растворимых с водой. В условиях равновесной перегонки с насыщенным водяным паром такая система будет обладать согласно правилу фаз уже двумя степенями [c.173]

Для лучшего разделения смесей ири перегонке применяют, схему простой перегонки с дефлегмацией (рис. 150). Исходную смесь загружают в куб 1, на котором имеется дефлегматор 2. Как и в предыдущей схеме, конденсация паров происходит в холодильнике 3, откуда дистиллат поступает в приемные емкости 4, 5, 6. Дефлегматор 2 представляет собой холодильник, в межтрубное пространство которого для охлаждения выходящих из куба паров подается вода. Регулируя расход охлаждающей воды, можно изменять количество ко.чденсирующихся в дефлегматоре паров, возвращаемых обратно в куб. В дефлегматоре проводится лишь частичная конденсация паров. В дефлегматору 2 конденсируются преимущественно пары высококипящего компонента и низкокипящий компонент выходит из дефлегматора в парообразном состоянии, поступая в конденсатор 3. Состав выходящих из дефлегматора паров отличается от состава входящих в него паров более высоким содержанием легколетучего компонента. [c.167]

Перегонка в присутствии водяного пара или другого инертного носителя. Довольно часто для очистки сточных вод применяют перегонку с водяным паром. Отличие этой схемы от схемы простой перегонки заключается во введении острого пара непосредственно в сточную воду, что упрощает конструкции перегонных аппаратов, снижает расход тепла на перегонку. Для отгонки из сточной воды примесей могут быть использованы инертные носители, например газьк воздух, азот, диоксид углерода, углеводородные газы и др. Применение этого метода целесообразно для выделения примесей, имеющих высокое давление паров и, соответственно, низкую температуру кипения, содержание которых в сточной воде невелико (100—200 мг/л). [c.236]

По уравнению (IV. 48) можно определить относительный расход водяного пара на перегонку, однако при условии, что образующаяся в процессе паровая фаза находится в равновесии с жидкостью. Легко заметить из уравнения (IV. 48), что относительный расход водяного пара растет с увеличением давления рис уменьшением температуры процесса и молекулярного веса Ма отгоняемого вещесгва. Расход насыщенного водяного пара, определяемый по уравнению (IV. 48), относится исключительно к его количеству, необходимому для обеспечения суммарной упругости паров снстемы, отвечающей данной температуре. Если задано давление р, под коюрым должна вестись перегонка компонента а, то для нахождения температуры t процесса удобнее всего прибегнуть к простому графическому приему, ьоказанному на фиг. 49. Нанеся кривую упругости перегоняемого вещества и построив при помощи таблиц свойств насыщенного водяного пара по точкам кривую р — р , можно найти температуру равновесия системы как абсциссу точки пересечения этих кривых. На фиг. 49 показан такой расчет для двух веществ — бензола и толуола — при условии, что внешнее давление равно 760 мм рт. сг. Линия = — р пересекает кривые упругости бензола [c.173]

Для углубления отбора широкой масляной фракции до 520— 530 °С и получения утяжеленных остатков в настоящее ремя не-пользуют обычно простейшие схемы вакуумной перегонки с водяным паром при давлении в секции питания 67—200 гПа или глубоковакуумную перегонку без водяного пара при 13—33 гПа. Глубоковакуум ная перегонка мазута с водяным паром может быть использована также для получения дорожных битумов в виде остатков вакуумной перегонки [72]. При давлении перегонки от 6 до 13 гПа требуется сравнительно невысокий расход водяного пара — от 5 до 20% (масс.) на сырье. [c.191]

При аналитической и препаративной перегонке в лаборатории обычно проводят процесс с полной конденсацией паров. Метод парциальной конденсации используют только при проведении сравнительной ректификации, аналогичной промышленному процессу. В этом случае дефлегматор устанавливают в верхней части колонны (см. рис. 170а). Преимущество метода с полной конденсацией паров состоит в том, что этим методом сравнительно просто разделять конденсат в определенном соотношении, в то же время устанавливать постоянной скорость подачи флегмы с помощью дефлегматора очень затруднительно, поскольку даже незначительные колебания расхода и температуры охлаждающей воды вызывают изменение составов флегмы и паров дистиллята, а также их количеств. В промышленности скорость подачи флегмы при перегонке методом парциальной конденсации обычно не измеряют, а регулируют степень охлаждения дефлегматора по температуре в головке колонны. Количество образующейся флегмы рассчитывают приблизительно, измеряя расход и температуру охлаждающей воды на входе и выходе дефлегматора с учетом удельной теплоты испарения дистиллята. Поскольку в промышленности обычно работают с одними и теми же продуктами, такой метод вполне пригоден. Однако при разделении многокомпонентной смеси определение количества подаваемой флегмы подобным образом становится слишком неточным. [c.247]

Стоячие бюретки с резереуарами. Существуют три метода заполнения стоячих бюреток перегонка, сифонирование, подача самотеком. Перегонка (рис. 3.2) применима, очевидно, лишь к отдельным компонс1ггам, а растворы должны подаваться раздельно. Сифонирование вообще используется файне редко, а для Подачи самотеком можно применять простое устройство, уже показанное выше (рис. 3.1). По мере расхода растворителя происходит, конечно, изменение объема паров, что изменяет состав самого раствора, однако в большинстве случаев этим эффектом можно пренебречь. [c.97]

Из этого сопоставления уже видно, что огромные колебания даже в продолжение одного года придают бакинским нефтяным предприятиям такой спекулятивный характер, какого яе имеет почти никакой иной вид товаров, обращающихся и производимых в России, но что над всем господствует общее повышение цен, доходивших в 80-х годах до невероятно низких норм, остатки которых видны еще и в 1892 г., так как продажа тонны сырой нефти по 60 коп. (пуда по 1 коп.) не могла даже окупить расходов, сопряженных с бурением и содержанием буровых скважин, дающих менее 12 тыс. т. нефти в год, и оправдывается только фактическим и большим избытком предложения против спроса. Точно так же цена за тонну керосина, меньшая, чем в 5—6 руб., не окупала заводских расходов по перегонке нефти и ее очищению, если дело не идет о громадном производстве, непрерывной перегонке и выгодном сбыте остатков , составляющих в Баку от 60 до 75% веса сырой нефти. Чрезвычайно низкая (едва окупавшая даже добычу этого продукта) ценность так называемых нефтяных остатков , существовавшая в Баку вплоть до средины 1893 г., повела к тому, что материал этот, представляющий неоцененные свойства как сырой продукт для целого ряда масл, пригодных для смазки и освещения, стал применяться как простое топливо не только в самом Баку (где нет других видов топлива), но и по всей Волге (и Каме), а затем в Москве, где ценность его долгое время держалась недалеко от 12 руб. за тонну. А так как по теплопроизводительности нефтяные остатки (около 10520 калорий) примерно в раза превосходят хорошие каменные угли (дающие при сгорании от 7000 до 7500 калорий) и так как жидкое топливо можно сожигать полнее, чем каменные угли, независимо от искусства истопника (при помощи форсунок , разбрызгивающих нефть парами воды или струею воздуха), то нефтяное топливо быстро распространилось внутри России, и его вывоз из Баку и Грозного год от года стал возрастать, достигнув в последнее время до 4 млн т в год. Таким [c.349]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология