Расход обратного тока

Рис. 2-24. Расход обратного тока для различных типов горелок

Расход обратного тока вблизи устья сопла близок к нулю и достигает максимального значения на расстоянии хЮ = 0,5- 1,0 фис. 2-24). [c.50]

Промывка импульсами давления может проводиться самостоятельно или совместно с обратным током воды при недостатке расхода обратного тока. Из большого числа способов создания импульсов давления [7] наиболее простым является срыв вакуума в вакуумной колонне. [c.97]

Основными параметрами, характеризующими протекание процесса потери привода, являются давление в напорном трубопроводе при гидравлическом ударе и расход обратного тока воды, разгонная частота вращения н время ее достижения, пуль- [c.168]

Из анализа приведенных уравнений следует, что относительная скорость в каналах колёса увеличивается в направлении от рабочей поверхности лопатки к нерабочей (тыльной) поверхности соседней лопатки. Кроме того, из уравнений (3. 16), (3. 18) и (3. 19) вытекает, что при малых расходах вблизи рабочей поверхности должны появиться обратные токи. [c.57]

Из кривых видно, что степень диффузорности оказывает весьма резкое влияние на структуру потока за колесом. С увеличением степени расширения каналов увеличивается неоднородность структуры потока по ширине колеса и возрастает зона, занятая обратными токами (отрицательными углами Оз). Кроме того, увеличение диффузорности вызывает перемещение в сторону больших расходов критического режима, при котором начинаются обратные токи. Для наглядности на рис. 4. 35 приводятся кривые изменения в зависимости от относительной ширины коэффициента [c.139]

Эти явления можно объяснить соответствующими изменениями структуры потока, происходящими при изменении 63/62 в обоих рассматриваемых случаях. В безлопаточном диффузоре большой относительной ширины активный поток заполняет только часть меридионального сечения аппарата остальная часть занята вихрями и обратными токами. Это приводит к тому, что расход не только не увеличивается с увеличением 63/62, а даже уменьшается. В ступенях с лопаточными аппаратами, где внутри межлопаточных каналов почти не наблюдается отрыва потока, увеличение ширины аппарата в определенных пределах вызывает увеличение сечения потока и способствует увеличению расхода (это явление обеспечивает уменьшение потерь на режимах с большими расходами). [c.198]

На рис. 3.96 представлены профили продольных скоростей (Ux) для исследуемых сечений I, II и III. Продольные скорости во всех сечениях увеличиваются от периферии к центру камеры и при этом они всегда имеют положительные значения во всем исследуемом диапазоне изменения расходов воздуха. Это свидетельствует о том, что, в отличие от аппаратов циклонного типа и ряда существующих конструкций распылительных сушилок, в исследуемой сушилке отсутствуют обратные токи, а также обратное перемешивание, что является существенным достоинством данной модели сушилки. [c.159]

Характеристика машины делится на зоны устойчивой (справа от точки К) и неустойчивой (слева от точки К) работы компрессора. Неустойчивость работы компрессора (помпаж) объясняется значительным отрывом потока от стенок при малых расходах газа, когда сечение проточной части плохо заполнено потоком. При резком увеличении сопротивления на входе или выходе и сиин<ении производительности в этой зоне характеристики давление за компрессором падает и становится меньше, чем в сети, что вызывает обратный ток газа. Работа машины в этой области недопустима, так как сопровождается резкими толчками, что может привести к ее поломке и выходу из строя. В области больших расходов газа крутизна характеристики обычно увеличивается, а при больших значениях п линия становится вертикальной по отношению к оси V, что объясняется ростом скоростей в проточной части и возможным запиранием решетки при критических скоростях. [c.89]

Рассмотрим неустойчивую работу насоса по схеме, изображенной на рис. 2.34. Насос 1 подает жидкость по трубопроводу 3 в резервуар 5, откуда она поступает по трубе 4 к потребителю. Пусть в начальный момент резервуар заполнен жидкостью до уровня а. При этом насос работает в режиме А. Если при этом расход жидкости, отводимый к потребителю, меньше подачи насоса QA, то уровень жидкости в резервуаре будет повышаться, характеристика установки будет смещаться вверх и подача насоса в соответствии с кривой напоров Н = f (Q) характеристики будет уменьшаться до тех пор, пока рабочая точка не займет положения М. Если при этом подача насоса превосходит расход, который сбрасывается из резервуара 5 по трубе 4, то уровень в резервуаре повысится еще больше и характеристика установки пройдет выше характеристики насоса. При этом потребный напор станет больше напора насоса, в результате чего произойдет срыв подачи. Под действием обратного тока жидкости обратный клапан 2 закроется. Насос при этом будет работать при подаче (] = О и напоре Яд. Вследствие отсутствия притока жидкости в резервуар 5 уровень жидкости в нем будет уменьшаться (жидкость продолжает вытекать [c.215]

Цилиндрический лопаточный регистр характеризуется двумя основными конструктивными величинами, определяющими его аэродинамические качества углом установки лопаток и втулочным отношением. Втулочное отношение определяет в первом приближении расход воздуха через регистр (при данном давлении), а угол установки лопаток — степень закрутки потока и величину зоны обратных токов. [c.235]

После проскока ионов цинка в фильтрат колонну останавливают на регенерацию. Остаток сточной воды выпускают из колонны, взрыхляют катионит обратным током фильтрованной сточной воды. Регенерацию ведут 10— 15%-ным раствором серной кислоты (расход раствора —120% объема загруженной в фильтр смолы), а затем 5%-ным раствором соды для перевода смолы КБ-4 в рабочую Ыа-форму. Раствор сульфата цинка в серной кислоте направляют на утилизацию. Так как на промывку волокна после отделки расходуется умягченная вода, то опасность гипсования катионита не возникает и проводить разделение гипса и сульфата цинка не нужно. [c.1081]

На этом же этапе выбирается трубопроводная арматура, обеспечивающая отключение отдельных участков трубопровода, регулирование расхода, предотвращение обратного тока жидкости или газа, а также опасное повышение давления. Арматура выбирается по каталогам [17] в зависимости от ее назначения, типоразмера, материала и рабочих условий. [c.6]

Расход тепла на подогрев смеси Qн может быть определен так же, как и при простой дестилляции что же касается расхода тепла на испарение, то здесь необходимо учесть наличие обратного тока жидкости из дефлегматора в колонну. При постоянной скорости дестилляции количество флегмы непрерывно изменяется, возрастая до максимального в конце перегонки. В расчет надо ввести среднее значение ее, которое мы и обозначаем через. Тогда уравнение теплового баланса принимает вид [c.503]

Расход тепла на подогрев смеси Qa может быть определен так же,, как и для простой перегонки при определении расхода тепла на испарение необходимо учесть наличие обратного тока жидкости из дефлегматора в колонну. [c.543]

Полученные данные свидетельствуют о том, что двухслойная загрузка фильтра для сточных вод данного состава является наиболее целесообразной и эффективной. При этом оптимальная скорость фильтрации — 5 м/ч при продолжительности фильтроцикла 12—15 ч. Регенерация двухслойных фильтров осуществляется обратным током очищенной воды. Расход воды на промывку должен обеспечивать 50%-ное расширение обоих слоев загрузки [31]. С учетом относительной крупности зерен загрузки и специфики загрязнений стока интенсивность промывки составляет 10 л/сек на 1 м площади фильтра в плане. Время промывки — 4— 5 мин. Анализируя данные по доочистке общезаводского стока на двухслойном фильтре, можно сделать вывод, что эффективность рекомендуемого способа доочистки по взвешенным вешествам составляет 80—90%. [c.144]

Изменение расхода воздуха через горелку в пределах от 50 до 100% не влияет на размеры зоны обратных токов. [c.422]

Приведенные осевые скорости имеют аналогичный характер с обратными скоростями в центральной части канала. Изменение расхода воздуха через горелку не влияет на размеры зоны обратных токов. [c.107]

Наличие обратных токов, выходящих из колеса во входной патрубок, было выявлено при измерении поля температур на входе в колесо. Опыты показали, что по мере уменьшения коэффициента расхода (ф < 0,3) возникает, а затем увеличивается неравномерность поля температур по входной кромке лопатки, причем температура у корня лопатки ниже, чем у ее вершины. Так, при коэффициенте расхода фж 0,1 температура у стенки патрубка превышает температуру основного потока на 18° при общем перепаде температур на нагнетателе 66°. [c.71]

В условиях отбора небольших расходов (до 0,5—0,8 м /с на секцию) это обычные раструбы-конфузоры с центральным углом до 45° с решеткой на входе (рис. 3.5). При достаточных глубинах воды в источнике и небольших количествах наносов водоприемные окна можно располагать вертикально на боковой или низовой (по течению) поверхности оголовка. Водоприемники не должны выноситься за линию бакенов на реке, обозначающих фарватер. При недостаточных глубинах воды до линии фарватера окна предпочтительно располагать горизонтально. В этом случае минимальное расстояние от оголовка до кромки льда принимают не менее 0,5—0,8 м. Сор и шуга смываются с таких решеток при прекращении водозабора. Эффективную очистку решеток обеспечивает промывка их обратным током воды и импульсами давления. Нецелесообразно располагать решетки с верховой стороны оголовка, так как они быстро засоряются, ослабляется эффект промывки решеток обратным током воды и практически неэффективна промывка их импульсами давления. [c.67]

Для очистки вертикально, наклонно и горизонтально расположенных кассет и фильтров с движением воды снизу вверх рекомендуется проводить смешанную промывку обратным током воды с расходом, равным отбираемому, и импульсами давления. Кассеты и фильтры, установленные на потолке водоприемника, целесообразно промывать обратным током водовоздушной смеси, получаемой при подаче воздуха под давлением в оголовок при промывке решеток обратным током воды. Для увеличения эффекта обратной промывки и предотвращения отрыва струи от стенок оголовка следует обеспечить растекание струи, выходящей из самотечной линии в оголовок, с помощью специальных диафрагм-растекателей. Промывка решеток импульсами давления весьма эффективна, так как волны давления распространяются по всему фронту решеток равномерно. [c.95]

Промывка обратным током воды применяется для смыва загрязнений с сороудерживающих решеток и фильтров. При двух самотечных линиях одна из них отключается и вода в водоприемный колодец поступает по другой. Из водоприемного колодца вода насосами подается на очистные сооружения и по обводной линии в отключенную самотечную линию. Расход, подаваемый на промывку обратным током, лимитируется расходом, пропускаемым по одной самотечной линии в береговой колодец, возможной подачей насосов и минимальным расходом, ниже которого нельзя снижать подачу воды потребителю. Распределение расходов между очистными сооружениями и промываемой самотечной линией производится задвижками. [c.96]

Вибрации, вызванные гидравлическим дебалансом, увеличиваются на режимах, отличающихся от оптимального. Это связано с неодинаковым по периметру развитием отрывных и кавитационных явлений на больших расходах и обратных токов на малых. Вибрации с оборотной частотой возрастают по мере износа подшипников. [c.158]

По гидродинамическому режиму сушку в струйном аппарате можно отнести к истечению двухфазной турбулентной неизотермической струи в полуограниченное пространство с наличием внутреннего отрицательного источника тепла (испарение влаги из диспергированных частиц). В этом случае соотношения, выведенные Г. И. Абрамовичем для свободных затопленных турбулентных струй, несправедливы. Во-первых, в верхней части создается зона пониженного давления, в результате чего возникают обратные токи газа, как показано на рис. VI1-11, а. Поэтому расход газа через поперечное сечение активного факела изменяется не по линейной зависимости от расстояния до сопла, как для свобод- [c.307]

Представляет большой интерес взаимодействие стесненной затопленной струи со встречным равномерным потоком. Для изучения этого взаимодействия снизу через решетку и материал навстречу потоку подавали воздух со скоростями 1,5—3 м/сек. Результаты опытов приведены на рис. VII-11, б. При подаче воздуха снизу скорости по сечению струи увеличились, например вдоль ее оси, от 8,4 до 9,6 м/сек, а расход газов на расстоянии 1,6 м от сопла увеличился от 4900 до 6900 нм 1ч, т. е. при подаче встречного воздуха как бы возрастает дальнобойность струи. Такое явление можно объяснить тем, что при взаимодействии встречного потока со стесненной струей усиливаются обратные токи. Из рис. VII-11, б видно, что при распылении воды осевая скорость струи значительно уменьшается. Замечено также, что если происходит испарение, то сокращается и расход газов. Для случая со встречными потоками и испарением капель воды в струе уменьшается диаметр факела. [c.308]

Вторая проблема, возникшая при повышении производительности, — это возврат пыли из потока отходящих газов в систему реактора. Как упоминалось выше, газы, выходящие из системы реактора гидрофторирования, входят в фильтр с угольной трубой, расположенный непосредственно над верхним реактором. Через определенные интервалы времени фильтр продувается обратным током азота и собранная пыль выдувается из угольных трубок и падает вниз в реактор. Поскольку производительность установки увеличивалась, расходы газов также пропорционально увеличивались. Это вызывало увеличение скорости газов и соответствующее увеличение количества пыли, выдутой на фильтр. Когда фильтр продувался обратно в трубу верхнего реактора, сразу поступало большое количество материала, создававшее дополнительную нагрузку на конвейер этой трубы. В некоторых случаях возникала необходимость выключения конвейера и прочистки соответствую-236 [c.236]

Как видно из кривых, наиболее резкое изменение структуры потока в зависимости от режима происходит вблизи языка (0 = = 22,5°). Здесь на больших расходах наблюдается ярко выраженный парный вихрь. Вблизи середины канала радиальные составляющие скорости положительны, а по краям имеются обратные токи в радиальном направлении (а < 0). На малорасходных режимах (фз < (р2лрасч) в этом сечении значения а отрицательны. Это значит, что здесь происходит перетекание газа под языком из области, прилегающей к выходному патрубку. С удалением от языка различие между характером кривых на разных режимах несколько сглаживается. Элементы парного вихря в меридиональной [c.244]

Если допустить проникновение Мп07-ионов к катоду, то на катоде возможен обратный процесс, ведущий к увеличению расхода электрического тока. [c.20]

Промойте колонку обратным током 50 мл смеси меганол - хлороформ с расходом 02-0.3 мл/мин. [c.497]

Опыт и расчеты показывают, что при уменьшении расхода, по сравнению с расчетной величиной, происходит перекос поля осевых скоростей у вершин рабочих лопастей осевая скорость оказывается меньше средней величины, у корневых сечений — больше. Поэтому отрыв потока начинается в верхних сечениях рабочих лопастей там же зарождается вращающийся отрыв и даже обратное течение жидкости. Для уничтожения или смягчения вращающегося отрыва, особенно для уменьшения влияния обратных токов жидкости, вызывающих закручивание потока перед рабочим колесом в противоположную вращению ротора сторону, проф. К. А. Ушаков и Л. Е. Ольштейн предложили устанавливать перед рабочим колесом специальный направляющий аппарат, называемый сепаратором. Он устанавливается перед рабочими лопастями у их вершин, имеет небольшую радиальную протяженность (около 10% высоты лопасти). На рис. 5.5 показана [c.135]

Третий способ регулирования с яомош,ью одновременного прикрытия обеих зон был бы наиболее прост в конструктивном оформлении при использовании автоматики. Однако одновременное прикрытие регистров обоих подводов приводит к уменьшению зоны обратных токов и ухудшению горения в области средних и больших нагрузок. И в этом случае достигается небольшой предел регулирования расхода воздуха. При открытии регистров на 1/з он составляет от 100 до 80%. [c.140]

На фиг. 79 показаны результаты измерения закрутки потока во всасывающей линии насоса, характеристика которого изображена на фиг. 52, а схема установки на фиг. 118, при различных режимах работы. Угол 0 представляет собой угол, образованный направлением скорости и продольной осью всасывающего трубопровода. Как видно из приводимого графика, при уменьшении расхода примерно до 45% от нормального начинается крутка потока, которая быстро захватывает все сечерше. У стенок трубопровода угол 0 превышает 90°, что говорит о возможности существования во всасывающей линии обратных токов. Подобная картина может иметь место и при оптимальном режиме работы насоса, в случае применения для всасывающей линии трубопровода слишком большого диаметра. [c.138]

Реле тока для цепей постоянного тока может выполняться с постоянным магнитом, или электромагнитом. Постоянный магнит не требует затрат энергии на создание магнитного поля и позволяет выполнить реле с высоким коэффициентом усиления. Практически у тако-. го реле мощность расходуется только в проводах, подводящих ток к каналу насоса, ибо потери в самом канале весьма малы. ПриметП ельно к ряду схем включения реле с постоянным магнитом не пригодно, так как при неизменной полярности магнитного поля направление перемещения жидкости в канале зависит только от полярности тока в ней. Следовательно, с изменением полярности тока жидкость будет перекачиваться в противоположную сторону, и размыкающие контакты не разомкнутся, а замыкающие — не замкнутся (рис. 1-5). Однако такое устройство представляет интерес, если нужно изготовить трехпозиционное реле — с одним начальным и двумя конечными состояниями. Постоянный магнит удобен и в двухпозиционном магнитоэлектрическом МГД-реле (рис. 1-8), и реле обратного тока. [c.16]

Разомкнутая часть следящего ЭГП работает следующим образом. Пусть при появлении электрического сигнала рассогласования под действием тока управления в обмотках электромеханического преобразователя 2 заслонка 3 переместится, например, вправо на величину, которая пропорциональна величине тока управления. Это вызовет в исполнительных гидролиниях распределителя сопло-заслонка появление расхода О/,, пропорционального смещению заслонки из нейтрального положения, который заставит перемещаться золотник РДР 7влево с постоянной скоростью. При этом гидроцилиндр Р начнет двигаться также влево, ведя за собой щток насоса 77. Движение штока насоса вызовет появление расхода обратной связи 0 , который будет вычитаться из расхода б/,- Как только их разность станет равной нулю, движение золотника РДР /прекратится и он займет положение, при котором скорость гидроцилиндра обеспечит расход обратной связи 0 , равный расходу Qf в исполнительных гидролиниях распределителя сопло-заслонка. [c.511]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология