Композиции металлополимерные

Рис. 4. Зависимость потенциала коррозии металлополимерных покрытий на основе свинца и полимерной композиции ФКП + ЭД-5 от продолжительности испытания в 3% -ном растворе

Фиксировали зависимость величины потенциала от продолжительности выдержки в коррозионной среде вплоть до установления значений, практически не изменяющихся во времени. При испытании металлополимерных покрытий стационарный потенциал коррозии устанавливался для всех образцов примерно через 10—20 ч и был равным —0,25—[-0,35 в (по отношению к н. в.). Интенсивный процесс коррозии железной пластинки Основные свойсгва металлополимерных покрытий на основе композиции ФКП ЭД [c.101]

При неравномерном отрыве (например, при отслаивании) увеличение толщины отслаиваемой полоски увеличивает ее радиус изгиба в зоне отслаивания, что увеличивает площадь, воспринимающую нагрузку. Вследствие этого возрастает сила, необходимая для отслаивания полоски единичной ширины и соответственно увеличивается работа, затрачиваемая при отслаивании единицы длины полоски. Например, при увеличении толщины алюминиевой фольги, отслаиваемой при 350 К под углом 180° от слоя эпоксидной композиции П-ЭП-177 толщиной 400 мкм, отвержденной при 453 К в течение 1 мин, с 50 до 200 мкм сопротивление отслаиванию увеличивается с 0,5 до 3,5 кН/м. При значительном увеличении толщины слоя. металла метод расслаивания переходит в метод неравномерного отрыва,, П ри котором для характеристики сопротивления разрушению целесообразнее использовать размер-но.сть сила/площадь, а не сила/длина (точнее ширина) слоя. Так как отслаиваемая полоска связана со слоем полимера, то на интенсивность изменения сопротивления разрушению при увеличении ее толщины влияют также прочность адгезионных связей и механические свойства слоя полимера. Аналогичное увеличению толщины отслаиваемой металлической полоски влияние на сопротивление разрушению оказывает увеличение ее физической жесткости (например, при замене алюминия на сталь). -Следует отметить, что при изучении влияния природы металла на сопротивление расслаиванию металлополимерных соединений,. обусловленного атомно-м олекулярным взаимодействием полимера и металла, использование металлических фольг одинаковой толщины нарушает принцип эквивалентности условий испытаний, так как их модули упругости различны. Для выявления вклада атомно-молекулярного взаимодействия необходимо использовать фольги с приведенной в соответствие с механическими свойствами металлов толщиной, т. е. фольги различной толщины. [c.45]

Одними из наиболее распространенных являются каркасные ленточные самосмазывающиеся материалы [2, 12, 20, 21]. Несущую основу таких материалов образует металлическая лента, а эффект самосмазывания обеспечивает слой нанесенного на ленту металлополимерного покрытия, состоящего из пористого металлокерамического каркаса и размещенной в порах дисперсной смазочной композиции на основе фторопласта. Различные композиции каркасных ленточных материалов и способы их изготовления разработаны как в нашей стране, так и за рубежом. [c.85]

Высокая степень сцепления полимерного материала с металлом обеспечив а ется при формировании металлополимерных фрикционных покрытий нанесением полимерного материала на сетчатый металлический элемент, закрепленный на металлической ленте с помощью диффузионной сварки. Использование сетчатых элементов из материала с низким коэффициентом трения и высокой износостойкостью, а в качестве покрытия — композиций на основе самосмазывающихся полимеров позволило создать армированные материалы для длительной работы в тяжелых условиях (см. табл. 1П.З), в том числе при температуре 573 К, скорости скольжения до 3,0 м/с, и удельной нагрузке до 30,0 МПа [46]. [c.97]

Сочетание металлов и полимеров в конструкциях и узлах во многих случаях, как уже отмечалось, дает возможность достичь не только аддитивности, но и синергизма свойств, входящих в композицию материалов. Это определяет особенности конструирования и расчета металлополимерных систем. В конечном счете процесс конструирования и расчета сводится к выбору материала и разработке конструкции детали (узла), обеспечивающей заданные эксплуатационные параметры, срок службы и надежность, имеющей минимальные вес и материалоемкость при минимальных производственных и эксплуатационных затратах. [c.106]

В случае металлополимеров пользоваться этими методами целесообразно комплексно, так ак в зависимости от строения материала и конструкции детали можно получить несопоставимые и даже недостоверные данные. Например, для армированных металлом слоистых композиций методом Мартенса можно полу чить значения теплостойкости, значительно превосходящие термостойкость полимерной составляющей или данные термогравиметрического анализа. могут по>казать незначительное снижение массы металлополимерного материала, но при этом может быть потеряна функциональная способность такого ингредиента композиции, которая определяет его работоспособность в целом. [c.115]

Введение светостабилизаторов в состав композиций для получения покрытий из дисперсных полимерных материалов на металле не всегда позволяет повысить стойкость покрытий к действию УФ-излучения. Даже такие светостабилизаторы, хорошо зарекомендовавшие себя в пленочных материалах, как бензон ОА, оказываются мало эффективными в металлополимерных системах. В ряде случаев покрытия из стабилизированных материалов разрушаются быстрее, чем из нестабилизированных. Основная при- [c.249]

Для повышения работоспособности покрытий дисперсные полиамиды модифицируют введением различных добавок (низко- и высокомолекулярные органические соединения, минеральные вещества, металлы и их оксиды). Улучшение фрикционных характеристик покрытий связано с упрочняющим действием некоторых наполнителей и улучшением термических условий работы узла трения (металлы и оксиды), а также фрикционным свойствами самих наполнителей (графит, дисульфид молибдена, тальк, политетрафторэтилен). Обычно введение наполнителей не приводит к изменению характера зависимости коэффициента трения от удельного давления, но значительно расширяет интервал допустимых нагрузок (табл. Х.6) [47]. В тех случаях, когда введение наполнителей приводит к заметному ухудшению адгезионной прочности металлополимерного соединения, целесообразно применять двухслойные покрытия, вводя модификатор лишь в верхний рабочий слой. Устойчивость адгезионного соединения полиамида со сталью при эксплуатации во влажной среде может быть существенно повышена модификацией первого слоя эпоксидными смолами. Так, применение для поликапроамидных покрытий подслоя, наносимого из дисперсной композиции смолы 3-49 и поликапроамида, позволяет в 10 раз повысить их долговечность при работе в воде [c.291]

На рис. 64 показано изменение газопроницаемости металлополимерных систем. Обе композиции (с титаном и никелем) обладают сравнительно низкой газопроницаемостью после прогрева до 400°. Однако уровень газопроницаемости композиции с никелем (ПН) выше, чем для ПТ. Вероятно, это связано с тем, что Зй-оболочка никеля, принимающая участие в образовании хемосорбционных слоев, более заполнена [269] и никель менее активно взаимодействует с полимером. [c.130]

Рис. 66. Электронномикроскопическое изображение микроструктуры металлополимерной композиции ПТ после прогрева при 250 (о), 300 (б) и 400° (в).

Устранение течей в стенках вакуумных объемов успешно проводилось при использовании полиметилфенилсилоксанов и металлополимерной композиции ПТ. Герметизацию проходили изделия с разной степенью натекания (вплоть до таких, где вакуум не удавалось получать даже при использовании механического насоса), но результат был одинаков дефекты полностью устранялись, что отмечалось при испытаниях гелиевым течеискателем ПТИ-7. [c.137]

Широкое распространение в приборостроении получили мелкомодульные цилиндрические прямозубые колеса, выполненные из чистых (П-6, П-610, капролон) и наполненных (АТМ-2, П-610С и др.) полиамидов, полиформальдегида, стекловолокнитов (АГ-4В и АГ-4С) и других пресс-композиций. Металлополимерные [c.268]

В узлах трения химического оборудования нашли применение полимерные материалы вследствие высокой химической стойкости, низкого коэффициента трения и достаточной износостойкости. Однако пластмассам присущи недостатки, не позволяющие использовать их непосредственно для изготовления контакти.-рующих при трении деталей. К основным недостаткам относятся нестабильность конструктивных размеров под влиянием температуры и нагрузок при работе в химических средах, недостаточная механическая прочность-, низкая теплопроводность и быстрое старение. Полимеры могут явиться также источником водородного износа, так как выделение водорода при трении пластмасс ведет к наводоро-живанию и охрупчиванию стальной поверхности [34]. Недостатки пластмасс устраняют в некоторой степени иаполнением тонкодисперсными порошками-наполнителями (нефтяной кокс, графит, двусернистый молибден и др.) использованием пластмасс в качестве связующего в полимерных композициях, например резольной фенолоформальдегидной смолы в растворе этилового спирта, новоЛач-ной смолы и др. армированием волокнами и тканями (стеклянная, углеродистая, хлопчатобумажная ткани, металлическая сетка и др.) пропиткой пористых конструкционных материалов, в том числе графитов, асбеста и др. нанесением на металлическую поверхность твердых смазок и лаков на основе пластмасс тонкослойной облицовкой полимерами металлических поверхностей изготовлением наборных вкладышей подшипников и других металлополимерных конструкций. Допускаемые режимы трения пластмасс даны в табл. 131г [c.200]

Основное требование к самасмазывающимся металлополимерным материалам—способность образовывать на поверхности трения непрерывную пленку (покрытие), обладающую смазочными свойствами. Это требование согласуется с одним из необходимых условий внешнего трения — положительным градиентом механических свойств [1]. Образование смазочных пленок при трении металлополимерных материалов обусловливается физико-химическими и механохимическими. процессами, происходящими в зоне фрикционного контакта, природой армирующего наполнителя и связующего, их соотношением в композициях, адгезионным взаимодействием на границе полимер — наполнитель и может быть классифицировано по схеме, предложенной И. В. Крагельским [2] (см. с. 81), из которой видно, что положительный градиент по глубине может быть обеспечен в процессе контактного взаимодействия металлополимерного материала с контртелом, что свойственно, в частности, описанным ниже каркасным материалам, или путем предварительного нанесения самосмазывающегося полимерного покрытия на металлическую ленту. [c.80]

В современном машиностроении широкое применение нашли металлополимерные самосмазывающиеся материалы, сформированные на основе пористого металлокерамического каркаса, полимеров и сухих смазок [7—15]. Самосмазываемость этих материалов основана на том, что в процессе трения по мере нагревания композиции полимер, содержащий сухую смазку, вытесняется из пористого каркаса, образуя смазочную пленку на рабочей поверхности детали. Металлокерамические полимерсодержащие материалы чаще всего используют для изготовления поршневых колец, подшипников скольжения и сепараторов подшипников качения. [c.83]

Таким образом, представленные данные свидетельствуют о принципиальной возможности проведения химических реакций непосредственно в пористой структуре полимера, деформированного в ААС. Интересно, что в то время как процессы фазового разделения, происходящие в полимерной матрице при выделении низкомолекулярного компонента из раствора или расплава, приводят к возникновению текстуры, фазовое разделение, происходящее при химическом превращении, приводит к его полной разориентации. Конечный продукт, полученный в результате описанных выше химических превращений, представляет собой ориентированную пленку ПЭТФ, содержащую более 15% (масс.) металлического серебра в чрезвычайно тонкодисперсном, коллоидном состоянии, равномерно распределенного во всем объеме полимера. Очевидно, что получить такую металлополимерную композицию каким-либо другим способом является весьма сложной и трудоемкой задачей. Описанный выше эксперимент показывает принципиальную возможность получения полимерных композиций, содержащих практически любые низкомолекулярные вещества. Действительно, если низкомолекулярный компонент невозможно ввести в полимер непосредственно из жидкой фазы в процессе деформации, существует возможность его внедрения в структуру полимера в результате химических превращений. [c.168]

Антифрикционные сврйства металлополимерных пар трения исследовал Ш. М. Билик 38- 0. Испытывались различные полимерные материалы и их композиции с наполнителями в контакте с гладкими, абразивными и сетчатыми деталями, со смазкой и без смазки. В зависимости от шероховатости контактирующих поверхностей, их физико-механических свойств, сил адгезии и системы сопряжения, а также продолжительности контакта без смазки были установлены следующие механизмы истирания полимеров псевдо-упругий, волнообразный, пластичный, абразивный и комбинированный. [c.184]

Масс-спектрометрическое изучение термо деструкции металлополимерной композиции с титаном (ПТ) позволило выявить интересные закономерности. На рис. 63 приведены кривые выделения бензола и гексаметилциклотрисилоксана для композиции ПТ и полиметилфенилсилоксана. По оси ординат на этом рисунке отложены условные единицы, представляющие собой величину [c.129]

Рис. 63. Термодеструкция металлополимерной композиции ПТ (1, 3) в сравнении е термодеструкцией ПМФС 2, 4).

Создание фрикционных материалов идет также по пути разработки полимерных композиций. Под руководством Крагельского создан новый фрикционный материал — ретинакс. Коэффициент трения этого материала (разных марок) лежит в пределах 0,33—0,4 при износе 0,03—0,07 ммЫас. Он изготовлен на основе асбосмоляной композиции и является одним из лучших фрикционных материалов. Другие перспективные материалы разрабатываются на основе асбо-каучуковых и керамических композиций. Развиваются также металлополимерные композиции. Основные пути улучшения фрикционных полимерных композиций связаны с созданием новых полимеров и композиций с высокой теплостойкостью и износостойкостью при большой механической прочности. [c.87]

Наиболее изученным случаем (в силу его практической значимости) является взаимодействие адгезионных соединений с водой [310], приводящее к почти полному отделению адгезива от субстрата [310-312] даже тогда, когда высокополярные растворители не оказывают влияния на прочность систем с межфазными химическими связями. Этот эффект зависит от продолжительности обработки систем водой. Соответствующую зависимость можно выразить в логарифмической форме [313]. Величина наблюдаемого эффекта в существенной мере определяется природой субстрата так, полиэтилен чувствительнее к действию воды, чем полика-проамид [314] алюминий, титан и сталь чувствительнее, чем медь [312]. Применительно к полимерам подобные закономерности Яхнин связывает с изменением надмолекулярной организации-с укрупнением глобулярных образований в процессе водопоглощения и восстановлением их первоначальных размеров после высущивания [311]. Следовательно, после удаления воды первоначальная прочность адгезионных соединений может восстанавливаться вплоть до исходной. Этот вывод находит подтверждение в системах, в которых существует сетка дисперсионных связей, например в металлополимерных соединениях, полученных с применением полиэтилена, поликапроамида [315] и сополимера бутилметакрилата с метакрило-вой кислотой [311], причем в первом случае обратимое изменение прочности проявляется при воздействии на систему с последующим удалением не только воды, но также бензола, ксилола и ацетона. Подобные эффекты недавно обнаружены для образцов полистирола, помещенных в водно-мета-нольные смеси [316]. Более того, такой эффект наблюдается в соединениях с межфазной сеткой водородных связей, например в системе металл-эпоксидный адгезив [317], или в композитном материале на основе эпоксидной композиции, армированной углеродными волокнами [318]. Прямое доказательство существования обсуждаемого эффекта получено Оуэнсом на [c.74]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология