Распределение между валками

Для ньютоновских жидкостей распределение давления в зазоре вальцов при одинаковых размерах и скорости вращения валков определяется уравнением (10.5-11), а для жидкостей, подчиняющихся степенному закону течения, — уравнениями (10.5-31) и (10.5-32). Для расчета профиля давлений необходимо знать величину X, определяемую выражением (10.5-12) она, как и параметр Х , представляет собой нормированную координату сечения, в котором материал отрывается от поверхности одного из валков. Как следует из рис. 10.25, координата сечения, в котором материал поступает в зазор между валками, однозначно определяется координатой Х . Координаты входного и выходного сечений в общем случае зависят от объема полимера, находящегося на валках, от размера валков и величины зазора между ними. Ясно, что когда толщина слоя полимера равна расстоянию между валками, то Х = О и давление при этом [c.398]

При условии h/R < 1 уравнение (11.8-3) позволяет теоретически оценить величину к ири известных значениях объема полимера, подаваемого на валки, диаметра валка и минимального зазора вальцов. Разделив уравнение (11.8-3) на величину минимального объема полимера получим соотношение между VIV и к, зависящее от параметра HJR (рис. 11.17). Хотя приведенное выше соотношение экспериментально не подтверждено, но Берген и Скотт [331, подробно исследовавшие распределение давления между валками при каландровании листов и вальцевании полимеров, обнаружили, что в серии опытов по вальцеванию, отличающихся только скоростью вращения валков, оба параметра, к и ра, остаются существенно постоянными . Это согласуется с выводом, который следует из уравнения (11.8-3), а именно, что скорость вращения валков не должна влиять на величины Я и ра. Тем не менее в работе нет достаточно убедительных данных, подтверждающих, что суммарный объем полимера при этом поддерживался постоянным. [c.399]

Вальцы — это эффективный диспергирующий смеситель. Как отмечалось в разд. 11.5, при диспергирующем смешении разрушение агломератов происходит при достижении некоторого критического напряжения сдвига. Из гидродинамического анализа вальцевания, приведенного в разд. 10.5, следует, что частицы жидкости в зависимости от их радиального положения в зазоре между валками подвергаются различным максимальным напряжениям сдвига. Поэтому количественная оценка диспергирующего смешения требует описания функции распределения максимальных напряжений сдвига. Поясним это следующим примером. [c.400]

Для практического использования функции распределения максимальных напряжений сдвига нужно с помощью уравнения (11.6-19) рассчитать критический уровень напряжения сдвига, необходимый для разрушения агломератов. Это и будет величина т, в выражении (11.8-7). Определим далее объем полимера, подвергающегося воздействию максимального напряжения сдвига, которое ниже критического уровня, и подставим его вместо Р (Тт) в (11.8-7). Подставив пз (11.8-4) в (11.8-7), получим одно выражение со следующими переменными X, ц, О и Нд. Переменная X, как было показано ранее, определяется общим объемом полимера на валках с одинаковым радиусом Я и зазором Нд. Если температура постоянна (а значит, вязкость (I тоже постоянна), то остается одна неизвестная переменная 11. Если величина и окажется слишком большой, то можно либо уменьшить Р (%т), многократно пропуская полимер через зазор вальцов и подвергая его каждый раз перемешиванию зя счет подрезки и пропуска между валками, либо подобрать новую величину зазора (что приведет к изменению X), либо, наконец, изменить температуру вальце вания и, следовательно, изменить вязкость ц. [c.401]

Перекрещивание и контризгиб валков позволяют изменить степень компенсации. Перекрещивание валков обеспечивает увеличение зазора на концах валка и в какой-то мере аналогично применению валков с бомбировкой. При контризгибе к обоим концам валка прикладываются изгибающие моменты. С этой целью на каждом конце устанавливают дополнительный подшипник, на который действует изгибающее усилие, изменяющееся в зависимости от величины распорных усилий. Влияние изменений степени перекрещивания н контризгиба валков на разнотолщинность каландруемой пленки показано на рис. 16.2. Очевидно, что для правильного выбора метода компенсации необходимо знать распределение давлений в зазоре между валками. [c.589]

Исчерпывающая математическая модель процесса каландрования должна была бы состоять из описания гидродинамики движения расплава между валками при одновременном рассмотрении деформации валков под действием распорных усилий, описания теплопередачи в каландруемом полимере и металлических валках и описания изменений в структуре материала под действием продольной вытяжки. С учетом реологических характеристик полимера, условий питания и технологических параметров (таких, как температура и частота вращения валков, величина зазора между валками, степень перекрещивания и контризгиба валков) такая модель позволила бы рассчитать истинную картину течения в зазоре, определить изменение ширины каландруемого изделия при его прохождении через зазор, установить поперечную разнотолщинность изделия, рассчитать распределение температур в изделии и оценить влияние зтих факторов как на переход каландруемой пленки к тому или иному валку, так и на возникновение нестабильных режимов работы. [c.589]

Иначе обстоит дело в случае неньютоновской жидкости. Прежде всего наличие фрикции сильно изменяет поле скоростей и распределение скоростей сдвига в зазоре между валками. Поэтому естественно ожидать совершенно различные отклики от различных аномальных жидкостей. Пример такого отклика для степенной жидкости, у которой п = 0,25, приведен на рис. 16.9. Видно, что при отношении окружных скоростей О /и , = 20/40 максимальное давление составляет только 33 % максимального давления, развивающегося при = 40 см/с 38 % максимального давления, развивающегося при и1 = и 30 см/с (вместо 100 %, соответствующих ньютоновскому случаю) и 44 % максимального давления при = = [/г = 20 см/с. Различие в диаметре валков при одинаковых окружных скоростях оказывает не столь значительное влияние. Так, в случае каландрования одной и той же жидкости при X = 0,3, и = АО см/с и Яо = 0,01 см максимальное давление для каландра с валками одинакового диаметра д. = 30 см) составит 0,33 МПа, в то время как для каландра с валками различного диаметра йг = = 20, 2 = 40) оно будет равным лишь 0,29 МПа. [c.603]

После пуска вальцов устанавливают нужный зазор между валками, затем на вальцы загружают каучук и производят его механическую обработку. Натуральный каучук, хлоропреновый каучук и бутилкаучук при этом заметно размягчаются и становятся более пластичными, что облегчает их равномерное распределение на поверхности переднего рабочего валка и последующее смешение. Натрий-дивиниловые и дивинил-стирольные каучуки, хотя и мало размягчаются при механической обработке, но постепенно распределяются равномерным слоем на поверхности рабочего валка. Если резиновая смесь содержит два разных кау- [c.256]

Ткани промазывают резиновой смесью для предохранения нитей от истирания, а также их соединения в одно целое для равномерного распределения нагрузки на ткань. Необходимая изоляция нитей может быть обеспечена лишь при наличии достаточного резинового слоя между валками каландра й при условии проникновения резиновой смеси между нитями основы и утка. При промазке в ткань втирается в среднем 32—43% теоретически возможного количества смеси, при этом 60—65% количества смеси, расходуемой на промазку ткани, затрачивается на обработку одной стороны и 35—40% — на обработку другой стороны ткани. [c.13]

Для измерения распределения массы по ширине полотна обрезиненного корда применяют сканирующее устройство, измерительная головка которого способна непрерывно перемещаться взад, вперед и поперек полотна, разделенного на три зоны. Результаты измерения передаются в ЭВМ, где они сопоставляются с заданными. Сигнал рассогласования подается на исполнительные механизмы, с помощью которых регулируется толщина обрезиненного корда по ширине валка. Грубая регулировка производится за счет изменения зазора между валками каландра, а точная — с помощью механизмов перекрещивания осей валков каландров и механизмов выбора люфтов шеек валков. Кроме того, каландры оснащаются устройствами (на основе фотоэлементов) для определения ширины ткани, скорости прохождения полотна, вытяжки, температуры валков каландра и воздуха. [c.90]

Вследствие разницы окружных скоростей вращения валков в обрабатываемом материале, проходящем через зазор между валками, возникают деформации сдвига, что способствует более равномерному распределению ингредиентов смеси в каучуке. Наиболее распространены смесительные вальцы с длиной валков 2130 и 1530 мм. Изнутри валки интенсивно охлаждаются циркулирующей в них холодной водой. [c.509]

При смешении на вальцах распределение ингредиентов в каучуке происходит только в зазоре между валками, В закрытом резиносмесителе ингредиенты распределяются в каучуке в зазоре между валками и в пространстве между лопастями или гребнями вращающихся валков и неподвижной стенкой рабочей камеры. Поэтому резиносмесители намного производительнее смесительных вальцов. Для смешения на вальцах требуется 9—10 мин, в резиносмесителе процесс заканчивается за 2—4 мин. К преимуществам резиносмесителей относятся также лучшая обрабатываемость и однородность получаемых смесей, большие возможности механизации процессов загрузки и выгрузки, экономия рабочих площадей, электроэнергии и др. [c.510]

Поскольку площадь поперечного сечения зазора по мере удаления от входного сечения (поверхность А—А) все время уменьшается, а обрабатываемый материал практически несжимаем, скорости движения слоев материала, расположенных на разных расстояниях от поверхности валка, оказываются различными. Распределение скоростей в зазоре между валками для сечений, расположенных на различном расстоянии от входа в зазор, показано на рис. 1.6. [c.338]

Обратим внимание, что в уравнении ( 1.9) течение в зазоре между валками представлено как сумма двух потоков один поток — это течение с прямоугольным распределением скоростей (вальцуемый материал движется как твердое тело со скоростью, равной окружной [c.344]

Чтобы получить выражение, описывающее распределение скоростей в зазоре между валками, воспользуемся выражением (VI.9, а), подставив в него значение йР/йх из уравнения (VI. 16, а) [c.347]

Рис. VI. 1. Распределение давления в зазоре между валками

Рис. 1.14. Распределение удельных давлений вдоль зазора между валками, представленное в виде зависимости

Поскольку скорость сдвига однозначно связана с напряжением сдвига, в различных точках находящегося в зазоре материала действуют разные напряжения сдвига, абсолютное значение и направление которых меняется в зависимости от места расположения и режима (скорость, зазор, температура). Типичная картина распределения напряжений в зазоре между валками приведена на рис. IX. 6. [c.365]

Для более эффективного смещения применяют вальцы с фрикцией, наличие которой интенсифицирует циркуляционное течение в области А. Так как перемещивание материала происходит только в плоскости, нормальной к оси валков, для выравнивания продольного распределения концентраций смешиваемых ингредиентов вальцуемый материал периодически снимается с поверхности валка, скручивается в рулон, который поворачивается на 90°, и затем вновь пропускается в зазор между валками. Таким образом достигается переориентация смешиваемого полимера относительно направления деформации. Дальнейшее вальцевание обеспечивает выравнивание концентраций в направлении, которое не охватывалось в предыдущем цикле. [c.366]

Рис. IX. 6. Распределение напряжений сдвига в зазоре между валками.

Обратим внимание, что в уравнении (IX. 9) течение в зазоре между валками представлено как сумма двух потоков один поток— это течение с прямоугольным распределением скоростей (вальцуемый материал движется как твердое тело со скоростью, равной окружной скорости валков) второй поток — это параболическое течение, направление которого зависит от знака градиента давлений. На участке зазора, в пределах которого градиент [c.369]

Другим важным фактором, влияющим на стабильность геометрических размеров и количество воздушных включений, является способ подачи разогретой резиновой смеси в зазор между валками каландра. Существующий в промышленности способ, при котором лента резиновой смеси подается к зазору и с помощью качающегося транспортера распределяется ПО длине зазора, не обеспечивает равномерного распределения перед входом в- зазор и способствует дополнительному захвату воздуха. [c.26]

После того как кусок материала будет захвачен в зазор между валками, он будет оказывать давление на поверхность валков. Закон, по которому происходит распределение давлений по всей длине дуги захвата О1 — О2 (см. рис. 33, А), неизвестен, величина же суммарного противодавления (силы реакции) валка на материал может быть определена экспериментальным путем [c.109]

Рис. 3.5. Распределение линейных скоростей движения материала для различных участков зазора между валками [43, с. 235].

Вмонтированные в валки датчики давления. Этот метод замера распределения давлений при движении материала через зазор между валками был разработан Бергеном и Скоттом . Установленные в теле валков датчики давления содержат проволочные тензометры сопротивления, которые преобразуют силу в электрический сигнал, регистрируемый на осциллограмме. [c.433]

На основе распределения скоростей, показанного на рис. 7,6, можно представить картину деформации материала при его прохождении через зазор между валками. [c.468]

Рис. 3.7. Распределение скоростей течения материала в зазоре между валками каландра.

На рис. 3.7 показано распределение скоростей течения материала в зазоре между валками каландра, а на рис 3.8 приведены схемы движения материалов на каландрах различного типа. [c.78]

На рис. 88 дано распределение скоростей и давления в зазоре между валками при каландровании термопластичного материала [78]. [c.162]

При втягивании подготовленного шланга в барабан реверс-машины должно быть обеспечено равномерное распределение клея по всей длине подготовленного шланга, что достигается подбором определенны.х расстояний между валками машины. [c.642]

Рис. 4.5. Схема течения расплава и распределения давления в зазоре между валками.

Характеристика работ. Выполнение вспомогательных работ при каландрировании линолеума подвозка рулонов джутовой ткани к каландру и заправка их на размоточные валки в каландр, сшивка концов рулонов джутовой ткани, срезка ножницами узлов и нитей ткани при размотке рулона, регулировка равномерной натяжки ткани, поступающей на каландр. При каландрировании линкруста дозировка линкрустной массы, поступающей на каландр, пода и равномерное ее распределение между валками каландра, подвозка бумаги для нанесения на нее линкрустной массы. [c.139]

Несимметричное каландрование . Выведете уравнение распределения давления при каландровании ньютоновской жидкости между валками разного диаметра, но с одинаковой окружной скоростью. Примите те же упрощающие допущения, что и при выводе модели Гаскелла (разд. 10.5). [c.364]

В большинстве ламинарных смесителей можно выделить элементы конструкции, обеспечивающие выполнение этих двух требований. Например, на вальцах можно достичь больших деформаций полимера, проходящего через зазор между валками, т. е. удовлетворить первому требованию эффективного смешения. Второе требование, однако, можно выполнить, только подрезая и многократно пропуская полимер через зазор вальцов. Точно так же в роторном смесителе жидкость, проходя между лопастями роторов и в зазоре между ротором и стенкой камеры смесителя, подвергается значительной деформации. Кроме того, конфигурация роторов обеспечивает осевое течение жидкости, что приводит к требуемому распределению элементов поверхности раздела внутри системы. Такой сложный процесс течения, который можно наблюдать, например, в роторных смесителях, сопровождающийся многочисленными неконтролируемыми явлениями, можно назвать псевдорандомизированным (псевдослучайным) процессом. В случаях, подобных описанному выше, выполнение второго требования равноценно достижению случайного распределения диспергируемой фазы. То же самое происходит в статических смесителях при упорядоченном, а не случайном смешении. В этих смесителях основное увеличение площади поверхности раздела достигается за счет ламинарного смешения, а перераспределение элементов поверхности раздела происходит упорядоченно. [c.372]

Для установки подшипников валков в нижней части шахты печи расположена балка (рассекатель) 3, разделяющая выходное квадратное сечение шахты на два прямоугольных отверстия, в которых установлены по две секции валков. Каждая секция валков обслуживается отдельньпи электродвигателем I с приводным устройством. В валковом выгружателе предусмотрена возможность регулирования частоты вращения двигателей каждой секции раздельно, что позволяет регулировать интенсивность выгрузки извести на разных участках сечения печи и тем самым поддерживать горизонтальность зоны обжига. Под валками расположен приемный бункер извести, в который также Подается воздух, необходимый для горения топлива в печи. Воздух проходит из бункера в печь между валками по всему сечению печи, что способствует более равномерному распределению воздуха в шахте, чем при периферийной его подаче в случае применения улиты. Валковый выгружатель надежен в работе, прост в обслуживании и ремонте и весит примерно в 4 раза меньше улиты. [c.51]

После того как каучук равномерно распределен по поверхности валка, на вальцы подают ингредиенты. Поскольку объем резиновой смеси по мере введения ингредиентов возрастает, зазор между валками ностепенно увеличивают. Порядок введения ингредиентов зависит от типа каучука, состава резиновой смеси и свойств отдельных ингредиентов. При В. пластицирующихся каучуков сажу следует вводить в первую очередь, чтобы создать оптимальт1ые условия диспергирования. [c.188]

Схема типичной установки такого рода изображена на рис. 36. Установка состоит из смесителя (турбулентного типа), в котором готовятся сухие смеси, одной или двух одночервячных шприц-машин с диаметром червяка 150—200 мм и транспортера, снабженного специальным приспособлением, предназначенным для равномерного распределения материала по всей длине зазора между валками. Обрезаные кромки могут быть вновь использованы или путем непосредственной загрузки их в шприц-машину, или после их предварительного измельчения. [c.56]

Цредусмотрена возможность регулирования числа оборотов двигателей каждой секции раздельно, что позволяет регулировать интенсивность выгрузки на разных участках печи и тем самым поддерживать горизонтальность зоны обжига. Под валками расположен приемный бункер извести, в который подается также воздух, необходимый для горения топлива в печи. Воздух проходит из бункера в печь между валками по всему сечению печи, что способствует более равномерному распределению воздуха по сечению шахты, чем при периферийной подаче воздуха в случае применения улиты. [c.32]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология