Моделирование насадочных колонн

Проведение опытов в этих условиях преследует обычно цель моделирования на лабораторных установках процесса абсорбции в промышленной аппаратуре, например в насадочных колоннах. Как показано в главе V, количественные оценки влияния химической реакции на скорость абсорбции обычно мало отличаются друг от друга независимо от того, сделаны ли они на основе пленочной модели или моделей поверхностного обновления Хигби или Данквертса. В большинстве случаев для данного значения коэффициента массоотдачи при физической абсорбции, k , по всем моделям получаются близкие предсказания в отношении этого влияния. Поэтому можно ожидать, что если лабораторная модель промышленного абсорбционного аппарата, предназначенная для изучения влияния реакции на скорость абсорбции, сконструирована с соблюдением существенного условия одинаковости значений в натуре и в модели, то, в соответствии с изложенным в главе V, данная реакция будет приводить к увеличению скорости абсорбции в обоих аппаратах в одинаковой степени (при одном и том же значении А, или парциального давления растворяемого газа у поверхности жидкости). [c.175]

Уравнения (3—206), (3—207) и (3—208) определяют условия, для которых возможно моделирование насадочных колонн. При разделении одних и тех же систем в модели и в проектируемом объекте, в пределах одинакового наклона кривой равновесия, моделирование насадочных колонн по их разделяющей способности сводится к выполнению следующих условий [c.588]

МОДЕЛИРОВАНИЕ НАСАДОЧНЫХ КОЛОНН [c.157]

Моделирование насадочных колонн [c.542]

При обработке одних и тех же систем в модели и объекте, в пределах одинакового Изменения наклона кривой равновесия, моделирование насадочных колонн в точке инверсии сводится к выполнению следующих условий [164]. [c.543]

Исходные данные для моделирования насадочной колонны получают различными путями [c.254]

При использовании любого из описанных выше лабораторных аппаратов для моделирования процессов, происходящих в данной точке промышленной насадочной колонны или на данной тарелке тарельчатой колонны, может оказаться необходимым, чтобы и значение ка (а не только к ) в лабораторной модели было таким же, как и в промышленном аппарате. В дисковом и шариковом абсорберах значения кд можно регулировать, изменяя расход газа через аппарат. Порядок величин к для дисковой колонны назван выше (см. раздел УП-1). В ячейке с мешалкой для регулирования кд можно соосно с мешалкой для жидкости установить специальную мешалку для газа. [c.180]

И. Н. Дорохов. Математическое моделирование гидродинамической структуры потоков в насадочных колоннах. В кн. Итоги науки и техники . Процессы и аппараты химической технологии. Т. 1. М., ВИНИТИ, [c.280]

Изложена методика технологического моделирования процессов ректификации в насадочных колоннах в лабораторных условиях с определением влияния основных факторов процесса (число теоретических [c.106]

Часто приходится решать вопрос о том, что можно ли вместо проведения исследований на пилотных установках ограничиться применением чисто расчетных методов, основанных на масштабном переходе от малых аппаратов к большим. Однако для ректификационного разделения веществ еще нет методов для достаточно точного математического описания процесса с учетом всех решающих факторов. Поэтому опытно-промышленные испытания по-прежнему остаются важнейшим источником сведений, необходимых для масштабного моделирования [33]. В первую очередь это относится к насадочным колоннам, для которых гидродинамические характеристики газового и жидкостного потоков играют особую роль (см. разд. 4.2). Кроме того, для оценки стоимости ректификационных колонн с целью уменьшения капиталовложений необходимо знать зависимость разделяющей способности и перепада давления от нагрузки. Эту зависимость для большинства колонн до сих пор нужно устанавливать экспериментально. Чтобы можно было сравнивать различные колонны, для их испытаний следует подбирать одинаковые смеси и испытания проводить в одинаковых условиях (см. разд. 4.10 и 4.11). [c.216]

В последнее время большой интерес вызывает лабораторная ректификация сырой нефти с целью моделирования процесса первичной ее перегонки и определения потенциального отбора светлых дистиллятов в условиях непрерывной ректификации. Для этого на базе РУСТ-1 была создана установка РУСТ-2 с насадочной колонной из металла с двумя отпарными колоннами для разделения нефти на три светлых дистиллята и мазут (рис. 5.26). [c.129]

МОДЕЛИРОВАНИЕ И ОПТИМИЗАЦИЯ ТЕХНОЛОГИИ ФРАКЦИОНИРОВАНИЯ ОТБЕНЗИНЕННОЙ НЕФТИ В НАСАДОЧНОЙ КОЛОННЕ К-2 УСТАНОВКИ АВТ ПО РЕЗУЛЬТАТАМ ОБСЛЕДОВАНИЯ [c.54]

Таким образом, применение в моделях уменьшенных элементов (насадочных тел, барботажных колпачков и т. п.) не отвечает условию моделирования и не дает приемлемых результатов. В частности, следует отметить, что при использовании модельных насадочных колонн с мелкой насадкой (например, с кольцами размером 5—10 мм) колонны с промышленной насадкой не моделируются, так как условия течения жидкости и смачивания, а также доля активной поверхности в таких колоннах резко отличаются от промышленных. [c.171]

Представляют определенный интерес некоторые упрощенные методы физического моделирования хемосорбционных процессов. Н. А. Гольдбергом и В. А. Кучерявым [216] предложен метод моделирования хемосорбционных насадочных колонн, основанный на выполнении следующих условий для объекта и модели 1) идентичность химических реакций 2) одинаковая степень приближения к предельному гидродинамическому режиму 3) равенство температур, давлений, начальных концентраций и степеней поглощения (превращения) передаваемого компонента и хемосорбента и, следовательно, равенство отношения весовых потоков газа и жидкости 4) между степенью поглощения при хемосорбции ф [c.165]

Математическое моделирование проводилось методом релаксации путём регистрации технологических параметров после каждой итерации расчёта. Масштаб времени итерацрш (расчёт сверху вниз и обратно от тарелки к тарелки) для тарельчатой и насадочной колонны был определён исходя из гидродинамических нагрузок по пару и жидкости и конструкционных характеристик внутренних устройств. В итоге масштаб времени итерации для тарельчатой и насадочной колонн составил соответственно 80 и 73 с. Для оценки инертности исследуемого объекта в качестве возмущающего воздействия нами было выбрано увеличение расхода сырья в колонну на 10%. Результаты анализировались по изменению содержания ацетофенона (АЦФ) в дистилляте. Моделирование показало, что время отклика в насадочной колонне практически в 2 раза меньше, чем в тарельчатой. Полученные данные позволяют сделать вывод с том, что перекрестноточные насадочные колонны менее инертны при изменении управляющих воздействий. [c.111]

Если скорость процесса зависит от скорости химической реакции, протекающей в основной массе жидкости, то при моделировании необходимо учитывать и количество жидкости в аппарате и - В общем случае, по Данквертсу [219], условиями моделирования насадочных хемосорбционных колонн, работающих в режиме идеального вытеснения (кроме указанных выше равенства для модели и объекта р и Рг, начальных и конечных концентраций, температуры и давления), являются [c.168]

Размер аппарата (любого типа нз описанных в главах X и XI) обычно выбирают, по экономическим соображениям, наименьшим из тех, которые могут обеспечить получение необходимых данных. Однако размер экстрактора не должен быть слишком мал, так как иначе трудно перейти к аппарату промышленных размеров, ввиду того что вопросы моделирования экстракторов еще недостаточно разработаны. Проще других моделируются смесительно-отстойные и различные колонные экстракторы с механическим перемешиванием. Поэтому испытывать экстракторы данного типа можно, используя аппараты относительно малых размеров. При испытании насадочных колонн тип и размер насадки в пилотной и промышленной установках должны быть одинаковыми. Вопрос о минимальном размере насадки и [c.432]

Одними из наиболее важных элементарных процессов переноса являются процессы, происходящие в стекающих пленках жидкости. Их характеристики зависят от параметров течения и коренным образом различаются для различных гидродинамических режимов (ламинарного, волнового, турбулентного). В частности, это является следствием поверхностных явлений, изменяющих тип течения (загрязнение поверхностно-активными веществами, динамическое взаимодействие с газовой фазой). Интерес к проблемам процессов переноса в пленках жидкости всегда был очень велик. Это объясняется высокой интенсивностью обмена, обусловленной малой толщиной пленок. Изучение процессов переноса в жидких пленках составляет основу моделирования абсорбционных и ректификационных насадочных колонн, испарителей, теплообменников и т. п. [c.9]

Методом гидравлического моделирования изучено распределение дисперсной фазы в насадочной колонне диаметром 700 лж. Найдено, что плотность потока в пределах конуса подачи от [c.110]

Экспериментальные данные о коэффициенте моделирования крупной насадочной колонны с пульсацией подтверждают, что по высоте в нижней и в верхней частях колонны /См 1, так как сказывается влияние первоначального распределения дисперсной фазы (внизу) и концевой эффект (вверху). В середине аппарата (по высоте), где фазы, особенно дисперсная, начинают двигаться по пути минимального сопротивления, коэффициент моделирования резко увеличивается (рис. 2, кривая /). [c.149]

Задача моделирования насадочного газового абсорбера кратко может быть сформулирована следующим образом даны тип и размеры насадки, диаметр колонны, высота слоя насадки, входные температуры, потоки и составы для каждого поступающего в колонну потока газа и жидкости и давление газа на выходе. Требуется рассчитать выходные температуры, скорости выходных потоков по всем компонентам и давление на входе. [c.231]

Возможно использование моделей, описанных в главе IV, в которых каждый элемент поверхности жидкости экспонируется газу до замены его жидкостью из основной массы в течение одинакового промежутка времени 0. В таких установках точно моделируется механизм абсорбции, постулируемый моделью Хигби. При этом, еслн коэффициент массоотдачи в жидкой фазе для газа с коэффициентом диффузии О А равен то продолжительность экспозиции в модели должна быть 40А1(пк1). Колонны с орошаемой стенкой, обеспечивающие продолжительность контакта порядка 0,5 сек, подходят для моделирования насадочных колонн, а ламинарные струи с контактом, равным нескольким тысячным секунды, — для моделирования барботажных тарелок. [c.176]

Как уже говорилось в главе VI, процесс, протекающий в наса-дочном аппарате, можно анализировать, рассматривая движение по колонне ди( еренциального элемента жидкости, принимаемого за беспроточный абсорбер идеального смешения. Условия, обеспечивающие моделирование поведения насадочной колонны изменениями, происходящими в таком дифференциальном беспроточном абсорбере, можно выразить следующим образом. Отношение числа молей не- [c.182]

JhaveryA. S.,SharmaM. М., hem. Eng. Sei., 24, 189 (1969). Абсорбция, сопровождаемая быстрой химической реакцией (в сосуде с мешалкой и в насадочной колонне — с целью лабораторного моделирования процесса в последней). [c.283]

С учетом вышеизложенного представляет интерес оценка очередности во времени подачи управляющих воздействий. Для этого нами проведено моделирование динамики работы насадочной колонны при одновременном увеличении теплопровода в колонну на 5% и теплосъема - на 10% при смещении во времени подачи управляющих воздействий по двум вариантам ( в первом режиме вначале увеличивали теплопровод на 5%, затем через 30 мин - теплосъем на 10% во втором режиме вначале увеличивали теплосъем на 10%, а затем через 30 мин - теплопровод на 5%). Результаты моделирования показали, что любая задержка смещения во времени теплопровода или теплосъема после подачи первого управляющего воздействия приводит к увеличению времени выхода объекта на стационарный режим. Причем первым надо подавать то управляющее воздействие, которое, в первую очередь, вл.чяет на анализируемый параметр. В рассматриваемом сл чае при жестких ограничениях содержания АЦФ в дистилляте сначала надо изменять расход орощения, а затем - расход пара в кипятильник. [c.112]

Ясавеев Х.Н.. Математическое моделирование и расчет массообменных процессов в насадочных колоннах // Сборник трудов 12 Международной научной конференции Математические методы в технике и технологиях (ММТТ - 12). Т.2. Новгород. 1999. С. 200-201. [c.196]

Выгон В. Г. Математической моделирование процесса экстракции в пульсационной насадочной колонне. Диссертация. МХТИ, 1968. [c.271]

Приведенные выше формулы оценок выведены с помощью гипотетической модели, для которой имеют место наибольшие градиенты концентращш, поскольку рассматривается массообмен под действием односторонней движущей силы. В реальнь Х условиях ректификации, когда движущие силы массообмена, как правило, знач1 тельно меньше и соответственно меньше градиенты концентраций, погрешности от использования модели идеального вытеснения также будут меньше, чем предсказываемые формулами (6.234) и (6.237), что дает возможность уверенного использования найденных оценок для определения применимости модели идеального вытеснения при моделировании реальнь х насадочных колонн многокомпонентной ректификации. [c.272]

Если исключить влияние концевых эффектов на степень превращения и перенести начало пряных и начало координат под тем же углом, что на рис.1, то можно проследить за изменениен степени превращения только от высоты насадки при различных нагрузках по газу. Соблюдая условия моделирования и подобия 5,8 высот насадок в модели ( колечки Фенске) и оригинала ( кольца Рашига), получаем уравнение для расчета процесса гидрохлорирования ацетилена в промышленной насадочной колонне [c.226]

Система уравнений, описывающих нестационарные свойства экстрактора, представлена в преобразованной по Лапласу форме и.имеет достаточно сложный вид. Моделирование процесса осуществлялось иа ЦВМ в форме частотных характеристик, по которым затем рассчитывались также функции отклика, в виде импульсных характеристик и кривых разгона. Экспериментальная проверка модели на адекватность произведена на пульсационной насадочной колонне диаметром 148 лгм и высотой 1650 мм на системе вода—уксусная кислота — керосин. Оценка параметрической чувствительности модели, осуществленная в широком диапазоне изменения режимных параметров, показала хорошее совпадение расчетных и экспериментальных данных. [c.148]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология