Условия моделирования

Необходимо отметить, что критериальное уравнение межфазового теплообмена, полученное экспериментальным путем, позволяет рассчитать сушилку на любую п Х)изводительность. При этом возможно многократное увеличение размеров аппарата. Однако это может привести к ухудшению его эффективности по сравнению с опытными образцами за счет нарушения условий моделирования. С учетом сложности процессов в вихревой распылительной сушилке целесообразно увеличивать объем сушильной камеры лишь до определенных размеров. В связи с этим нами рекомендовано увеличивать диаметр сушильной камеры при проектировании не более чем в 1,5 раза к диаметру опытной сушилки и из таких сушильных камер компоновать сушилку повышенной мощности на рассчитываемую производительность. Желательно компоновать сушилку при проектировании из таких же элементов сушильной камеры, на которых проводили исследования. Геометрические параметры исследованной нами опытной вихревой распылительной сушилки диаметр сушильной камеры В = 320 мм, высота Н = 2,20, диаметр горловины <1 = 0,250, [c.247]

Учитывая специфические особенности движения жидкости в пристенном слое желательно, чтобы на модели (Dan/d) ы> 15. Поскольку в обычных условиях моделирования da > м, то для соблюдения условий (II. 72) и (И. 73) необходимо, чтобы [c.72]

Динамического и химического подобия обычно нельзя достигнуть одновременно например, если остается постоянным время реакции, то число Рейнольдса, в которое входит линейная или массовая скорость, изменяется. В гетерогенных каталитических процессах полное подобие может быть достигнуто при изменении размера частиц катализатора и его активности. Если теплопередача осуществляется теплопроводностью или конвекцией, размер частиц должен быть пропорционален диаметру сосуда, а активность катализатора должна меняться обратно пропорционально квадрату диаметра реактора оба условия очень тяжелы и обычно невыполнимы. Часто имеют значение только некоторые из факторов, влияющих на реакцию, так что существенным будет равенство только тех безразмерных комплексов, в которые они входят. Например, если скоростью диффузии определяется процесс в гетерогенном реакторе, то рассмотрение одного динамического подобия будет достаточным для выяснения условий моделирования. [c.341]

Условие моделирования в этом случае имеет вид Мбн = Мвм, т. е. Рн й/( нА ) = м м/( м/м) [c.13]

Рассмотрим подробнее условия моделирования физико-химического процесса, описываемого уравнениями (г), полученными в примере 1-4. [c.31]

Формирование производственных навыков достигается и традиционным методом обучения на реальном рабочем месте и обучением в условиях моделирования реальной трудовой деятельности. Главное преимущество второго метода состоит в возможности быстро представить многочисленные производственные ситуации. [c.43]

Обычно при испытании турбин условия моделирования вязкопластичных потоков не соблюдаются, и поэтому результаты испытания (водные характеристики) применительно к реальным условиям используют как приближенные. [c.77]

Половину цилиндра заполняли эталонным образцом, который представлял сухой кварцевый песок с той же поровой характеристикой, что и исследуемый образец. Размеры цилиндра были выбраны из условия моделирования, в соответствии с которыми в процессе эксперимента можно было пренебречь концевыми эффектами. Исследуемые образцы насыщались нефтью Ярегского месторождения вязкостью 3,5 Па. с и плотностью 945 кг/м (при 293 К) или смесью указанной нефти с дистиллированной водой. [c.158]

Для изучения миграции веществ из резин, контактирующих с биологическими средами, выбирают модельные среды с учетом наиболее характерных особенностей биологических объектов. В качестве основного и обязательного модельного раствора используют дистиллированную воду, преимуществами которой является простота, однородность и стабильность состава. В условиях моделирования, в зави- [c.554]

Если Кен=Ке м, то с /н/ун=См м/Ум. Полагая ц= =Ум, получаем необходимое условие моделирования по Ке Сн/с =1/б,. [c.74]

Условие моделирования по Фруду Рг Рг ,, т. е. = откуда получаем = Таким об- [c.74]

Информация о характеристиках водно-нефтяных эмульсий весьма невелика и базируется в основном на результатах крупномасштабных испытаний в природных условиях моделирования разливов нефти на море [12]. [c.9]

Как известно из теории подобия, условием моделирования служит равенство соответствующих критериев подобия в модели и образце. Применительно к абсорбционным аппаратам таким условием является равенство по крайней мере критерия Нбг, [c.170]

Таким образом, применение в моделях уменьшенных элементов (насадочных тел, барботажных колпачков и т. п.) не отвечает условию моделирования и не дает приемлемых результатов. В частности, следует отметить, что при использовании модельных насадочных колонн с мелкой насадкой (например, с кольцами размером 5—10 мм) колонны с промышленной насадкой не моделируются, так как условия течения жидкости и смачивания, а также доля активной поверхности в таких колоннах резко отличаются от промышленных. [c.171]

Несоблюдение условий моделирования или отступление от условий, при которых работают хорошо зарекомендовавшие себя горелки, часто на практике приводит к тому, что в других условиях аналогичные горелки работают неудовлетворительно. Так произошло, например, 56 [c.56]

В книге излагается теория сепарации пыли в воздушном потоке. Дастся классификация сепараторов по принципу действия и конструктивным признакам. Рассматриваются способы оценки эффективности сепарации и пути ее повышения. Анализируются условия моделирования газопылевых потоков применительно к различным промышленным аппаратам. [c.2]

Таким образом, вопрос о получении расчетных уравнений для проектирования нового производственного процесса сводится к установлению оптимальных условий моделирования процесса фильтрования. На основании имеющегося опыта можно утверждать, что расчетные уравнення, описывающие процессы фильтрования с точностью по крайней мере 20%, целесообразно получать на опытном фильтре по возможности большого размера, воспроизводящем по конструкции будущий производственный фильтр. [c.94]

После того как проведены эксперименты на лабораторной фильтрующей центрифуге, определяют длительность отдельных операций цикла центрифугирования промышленной центрифуги. Из соотношений (2.72) и (2.75) следует, что при соблюдении условия моделирования, длительность фильтрования на промышленной центрифуге Тп составит [c.230]

Если соблюдаются условия моделирования и величина ау остается неизменной для лабораторных и промышленных условий, из уравнения (2.72) можно получить следующее отношение [c.232]

II. АНА ШЗ УСЛОВИЙ МОДЕЛИРОВАНИЯ ТЕПЛОХИМИЧЕСКИХ ПРОЦЕССОВ. ПРОТЕКАЮЩИХ В ТОНКОМ СЛОЕ [c.385]

Модели и прилагаемые к ним нагрузки должны удовлетворять соответствующим условиям моделирования, обеспечивающим возможность перехода от деформаций, напряжений и перемещений в модели к деформациям, напряжениям и перемещениям в натуре. [c.311]

Следовательно, условия моделирования (2.1) с большой точностью можно записать в виде [c.45]

Заметим, также что в рассматриваемых случаях выполняется необходимое условие моделирования теплопередачи в дозвуковых пото- [c.45]

Аналогичным образом представим и поле скоростей одномерного моделирующего течения. При этом условие моделирования (У.37) запишется после интегрирования следующим образом [c.223]

Выражение (У.39) представляет собой строгую запись условия моделирования, поскольку в нем сохранены все члены, входящие в использованный степенной ряд. Для дальнейшего упрощения воспользуемся тем, что значения производных высших порядков в точке Т1 = 1 убывают по мере увеличения порядка производн Йй. Учитывая это, отбросим в полученных при разложении и проинтегрированных выражениях все члены, кроме первых двух [см. уравнение ( .39)]. Тогда после ряда преобразований получим [c.223]

Чтобы распространить рекомендации, приведенные в табл. V.7, составленной для червяков с диаметром 63 мм, на машины с произвольным диаметром червяка, необходимо воспользоваться некоторыми дополнительными соображениями. Обычно принимают, что у геометрически подобных червяков средний градиент скорости в канале должен быть одинаковым 22,102, юз Условие моделирования геометрических размеров червяка определяется особенностями тепло- [c.308]

Если указанные условия моделирования соблюдены, то, по мнению авторов, достаточно провести ряд опытов на модели и найти высоту насадки Ям, необходимую для обеспечения заданной на объекте степени извлечения. Высоту насадки для [c.165]

По П. Данквертсу условием моделирования является равенство физических коэффициентов массоотдачи ж для модели и объекта [c.167]

Впоследствии Данквертсом [218] было сформулировано дополнительное условие моделирования, связанное с необходимостью учета сопротивления в газовой фазе (равенство коэффициентов массоотдачи для модели и объекта). [c.168]

Если скорость процесса зависит от скорости химической реакции, протекающей в основной массе жидкости, то при моделировании необходимо учитывать и количество жидкости в аппарате и - В общем случае, по Данквертсу [219], условиями моделирования насадочных хемосорбционных колонн, работающих в режиме идеального вытеснения (кроме указанных выше равенства для модели и объекта р и Рг, начальных и конечных концентраций, температуры и давления), являются [c.168]

Условие моделирования в этом случае имеет вид Ne = Ne . т. е. РЛ1 т Ц = PutH mJ ). [c.13]

Анализ лабораторных опытов по вытеснению нефти водой показывает, что в подавляющем большинстве случаев полученные результаты несопоставимы и даже противоречивы. Большинство-исследователей, соблюдая в проводимых опытах гидродинамические условия моделирования, не учитывают физико-химические явления, сопровождающие фильтрацию нефти и ее вытеснение водой из реального коллектора. Это свидетельствует о том, что нет единого мнения о необходимых условиях проведения указанных исследований. Развитие новых методов увеличения коэффициента извлечения нефти из пласта, заключающихся в улучшении нефтевытесняющих и нефтеотмывающих свойств закачиваемой в пласт воды или других агентов, требует постановки сопоставимых лабораторных опытов, которые бы учитывали физикохимические эффекты, сопровождающие этот процесс. [c.175]

С гидродинамической точки зрения такой тип неоднородности для изучения общих закономерностей фильтрации несмешивающихся жидкостей можно свести к двум видам к однородному иласгу, если указанные неоднородные участки хаотично разбросаны ио всей площади или ио толщине пласта, и,к слоистому, если эти участки ориентированы таким образом, что образуют как бы несколько непрерывных каналов разных фильтрационных свойств. В первом случае влияние местной неоднородности на интегральные показатели заводнения должно быть сведено до минимума, учитывая неизмеримо большие размеры месторождения и расстояния между нагнетательными и добывающими скважинами. Во втором же случае основные, особенности заводнения можно определить на, моделях слоистых пород. Однако при постановке опытов на образцах породы с равномерно распределенными участками различной проницаемости нельзя пользоваться предельными величина,ми условий моделирования, рекомендованными в работе Д. А. Эфроса, поскольку они установлены для микронеоднородных пластов, в которых формирование-зоны активного капиллярного проявления (стабилизированной зоны) обусловлено различием поровых каналов. Физическая сущность условий приближенного моделирования, предложенных Д. А. Эфросо,м, в основном сводится к тому, чтобы при заданном градиенте давления свести отношение длины зоны капиллярного обмена к длине модели до пренебрежимо малого значения, ири которо,м стабилизированная зона практически перестает оказывать влияние на показатели заводнения. Это основное положение-приближенного моделирования должно оставаться в силе и при постановке опытов на моделях с другими видa и неоднородности и, в частности, на образцах породы с локальной неоднородностью. Но для нород с таким типом неоднородности необходимо-определить предельные значения критериев гидродинамического подобия, принимая при это,м в качестве характерного параметра пористой среды не средний размер пор, а средний размер неоднородных участков, слагающих исследуемый пласт. Аналогичные рассуждения справедливы также для пород с локальной неоднородностью, которые можно с гидродинамической точки зрения трансформировать в трубки тока, простирающиеся от линии нагнетания до линии отбора жидкости. [c.108]

Узел кернодержателей представлен двумя термостатируемыми зажимами ЗК-8 (К-1 и К-2) [37]. В кернодержателе такого типа можно устанавливать образец естественной породы и в последнем создавать объемное напряженное состояние. Давление в системе обжима кернодержателя выбирается из условия моделирования горного давления [c.29]

Барекс5оЯм A. Б. Условия моделирования кавитационного явлений в насосах дая холодильных агентов. - В кн. Холодильная тех-шгка я технология, Киев Техника, 1965, вш.1. [c.61]

На опытном заводе ВУХИН построена электрическая печь с подвижной стенкой (ширина камеры 400 мм) [149 . Печь отличается от описанной в работе [147] тем, что угольную загрузку наг ревают через стенку из огнеупорного материала (шамота). Это создает лучшие условия моделирования промышленного коксования. [c.129]

Условия моделирования процесса центробежного фильтрования для суспензий, образующих малосжимаемые осадки (5 0,2), сводятся к следующему идентичность фильтрационных свойств суспензии и перегородки геометрическое подобие лабораторной и промышленной центрифуг равенство факторов разделения одинаковость режимов фильтрования. [c.230]

Q-H для модели HD. Для таких условий принимается допущение, что на концентрацию не оказывает значительного влияния условия моделирования на границе, т. е. предполагается, что выходной поток вливается в большое водное пространство, такое как озеро или море. Для каждого открытого граничного условия должна быть специфицирована временная серия концентраций для водоприемника. Когда поток вытекает из моделируемой речной системы, концентрации на границе вычисляются внутри AD-модуля. Если поток меняет ориентацию (например, при приливах), то используется специфицированная временная серия концентраций (при истечении потока она не используется). Коэффициент Z rnix используется, чтобы гарантировать плавный переход между вычисленными и специфицированными граничными концентрациями в случае неожиданного изменения концентрации потока. Главная цель задания открытого граничного условия для концентрации — это дать возможность учитывать массу компоненты в выходном потоке при вычислениях в AD-модели. [c.310]

Что касается поверхности контакта фаз, то равенство ее для модельного и промышленного аппаратов безусловно является необходимым условием моделирования. Поскольку при барботаже размер пузырей не зависит от диаметра аппарата, а влияние пристенного эффекта на удельную поверхность контакта фаз при Z)aim>0,4 м невелико [1], по-видимому, диаметр модельного аппарата может быть принят близким к указанному. По данным, приведенным в работе [182], объемный коэффициент массоотдачи в барботажном слое весьма незначительно изменяется с увеличением диаметра аппарата Dann- Для насадочных аппаратов поверхность контакта фаз также не должна изменяться с увеличением диаметра при условии сохранения тех же скоростей потоков и размера насадочных элементов. [c.172]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология