двухфазного потока и далее

Изложенные здесь представления о структуре восходящего двухфазного потока имеют только познавательное значение. Переход от одного режима движения к другому происходит плавно без проявления каких-либо кризисных явлений в гидродинамических характеристиках газожидкостной смеси, что наглядно показывают приведенные далее закономерности изменения таких, например, параметров, как газосодержание или скорость циркуляции жидкости. [c.86]

Обратимся теперь к системам уравнений (12)—(15), описывающих процесс конденсации внутри горизонтальных и наклонных труб. Известно, что в условиях конденсации течение конденсатного ручья происходит при переменных по длине трубы расходах конденсата и пара. Это приводит к тому, что по длине трубы может меняться взаимное расположение уровней ручья, соответствующее равномерному и неравномерному режимам течения. Поэтому для решения систем уравнений (12)—(15) надо исследовать расположение линий нулей числителя и знаменателя правой части уравнений (12) и (14), далее по взаимному расположению этих линий выделить области, где имеют место неравномерное течение и близкое к равномерному (квазиравномерное) течение конденсатного ручья. В областях с неравномерным течением задаются начальные условия на конце области при и интегрирование уравнений (12)—(15) удобно вести в пределах области в направлении, противоположном течению двухфазного потока, а в областях с квазиравномерным течением задаются начальные условия при [c.173]

Охлажденный двухфазный поток, выходящий из турбины, подает в абсорбер, где отделяется конденсат, меркаптаны и СОз. Далее газовый поток проходит ряд рекуперативных теплообменников, где нагревается, отдавая свой холод потоку, направляемому на расширение в турбину, и далее поступает на сжатие в компрессор ТДА. Турбина агрегата развивает мощность, составляющую 80,3 % от проектной, а эффективность охлаждения расширяемого таза по фактическим данным режима эксплуатации составляет 83... 4 %. [c.14]

Под реактором находится приемник продукта 1, далее — фильтры предварительной 7 и тонкой 6 очистки от пыли и теплообменник 8 для охлаждения двухфазного потока. [c.200]

На основании визуальных наблюдений и фотографирования структур двухфазного потока, а также на основании анализа кривых изменения локального коэффициента теплоотдачи по высоте щелевого канала при различных сочетаниях режимных параметров были выявлены следующие режимы течения однофазное течение жидкости, пузырьковый режим, режим, сходный с пробковым, и стержневой (рис. УП-2). Некоторые из этих режимов при детальном рассмотрении могут быть также разделены. В начале зоны пузырькового режима имеется участок, где на стенке действуют центры парообразования, т. е. существует поверхностное кипение. Далее следует участок, где они отсутствуют и наблюдается только движение мелких пузырьков пара в виде вертикальных колонн. [c.168]

Полученные уравнения описывают при совместном сочетании закономерности движения капель в восходящих двухфазных потоках с относительной скоростью движения (и — Ш)). Для расчета, например, продолжительности контакта по этим уравнениям необходимо при значительных начальных скоростях полета капель и,, воспользоваться в начале зависимостями для турбулентного режима и установить на этом участке значениях и 51- При этом конечная скорость полета принимается равной и соответствует Яе = 500. Если найденное таким путем значение 5 окажется меньше полезной высоты скруббера Н, то м 8 вычисляются далее по уравнениям (6) и (7) в пределах и, и отвечающей скорости нижней границе переходного режима Яе == 0,2. [c.62]

Чтобы заложить основы, необходимые для последующего рассмотрения испарителей с принудительной и естественной циркуляцией, целесообраз<но рассмотреть явления, происходящие в двухфазном потоке без испарения. Далее, учитывая факторы, влияющие на двухфазный поток,также, как и рассмотренные выше факторы, влияющие на кипение на затопленных поверхностях, перейдем к рассмотрению кипения внутри труб. [c.532]

Горячий газ регенерации с высоким содержанием влаги и метанола выходит с верха адсорберов и после пылеуловителя 13 охлаждается в теплообменнике 14, где конденсируются пары воды и метанола. Образовавшаяся в этом теплообменнике двухфазная смесь поступает в сепаратор 15, где метанол отделяется от газа. Из сепаратора 15 обводненный метанол направляется в резервуар (вместе с аналогичным продуктом из сепараторов 1, 2 тл 3) с целью последующей регенерации метанола, а газ регенерации смешивается с исходным сырым газом и поступает для очистки в соответствующие адсорберы. Таким образом, на этой установке некоторое количество сырого газа, необходимого для регенерации цеолита, рециркулирует в системе. После регенерации цеолита адсорбер переключается на стадию охлаждения потоком сухого газа (далее сухой газ направляется в магистральный газопровод). [c.119]

Поток воздуха поступает в улитку 1, закручивается в ней и попадает в цилиндрический или конический участок аппарата 2, где, встречаясь с потоком воды из форсунок 3, вспенивает ее. Далее воздух поступает в устройство для разделения двухфазной среды (на рисунке не указан) и после отделения от капель воды во влагоотделителе 4 выбрасывается через патрубок 5. [c.130]

Уравнения (VII.123)—(VII.126) напоминают систему уравнений (VI 1.90) —(VI 1.94) для двухфазного потока, однако они имеют ряд особенностей, которые вскрываются нри практическом расчете реакторов с кипящим слоем. Дело в том, что кипящий слой представляет собою динамическую систему, в которой отношение высоты работающего кипящего слоя (Я) к высоте слоя в спокойном состоянии (Нц) определяется диаметром частиц катализатора ( кат) и плотностью (Ркат) и линейной скоростью потока газа и. Далее критическая скорость Мкр не является произвольной величиной, а также является функцией ат и Ркат- [c.313]

Рассмотрим систему уравнений (1.1) применительно к пограничному диффузионному слою. Сохраним общепринятую терминологию (пограничный диффузионный слой), хотя в общем случае в зоне резкого изменения концентрации происходит как диффузия, так и химическая реакция и точнее говорить о пограничном диффузионно-реакционном слое. Сложгюсть гидродинамики двухфазных потоков не позволяет в общем случае найти точное аналитическое решение системы уравнений (1.1) далее при сравнительно несложной химической кинетике или в ее отсутствие. Особенные трудности возникают нри рассмотрении интенсивных режимов движения газа и жидкости, характерных для современной химической технологии. Недостаточная изученность гидродинамических закономерностей резко ограничивает возможности и численных методов решения. Поэтому возникает необходимость рассмотрения системы уравнений (1.1) при определенных упрощающих допущениях, т. е. необходимость введения тех или иных модельных представлений. [c.10]

В двух последуюгцих главах рассматриваются основные подходы и методы математического и физического моделирования гетерогенных потоков. Вся история развития естествознания подтверждает обоюдную значимость и взаимодополнение теоретических и экспериментальных методов исследования. В построении теории любого физического явления (каким бы сложным или простым оно ни казалось при первоначальном рассмотрении) нельзя преуменьшать роль тех или иных методов исследования. Вышесказанное хорошо подтверждает вся история развития теории турбулентных однофазных и многофазных течений. В последние годы в связи с бурным развитием вычислительной техники большую роль в развитии теории двухфазных потоков начали играть методы математического моделирования (численные методы). Использование этих методов позволяет решать системы сложных дифференциальных уравнений и получать детальную информацию о тонкой структуре гетерогенных потоков. Интенсивный прогресс вычислительных машин дал также мошный импульс развитию методов экспериментального исследования. Использование быстродействующих процессоров позволяет проводить измерения тонких структурных характеристик гетерогенных потоков в реальном времени. [c.6]

Закрученный поток (рис. 1) со.чдается внутри цилиндричеекой (вихревой) трубы 1 путем подачи воздуха через тангенциально расположенные щели завихрителя 2. Двухфазный поток получается впрыском в этот поток воды с помощью форсунки 3, расположенной в центре завихрителя. Капли воды, оказавшись в закрученном потоке, под действием центробежной силы отбрасываются к стенке, образуя там слой жидкости. Этот слой увлекается далее потоком воздуха по винтовой линии, создавая на стенке (при надлежащей длине подачи жидкости и газа) сплошпую, тонкую, вращающуюся пленку. Здесь наилучшие результаты достигаются в том случае, когда суммарная ВЫСОТЕ -щелей равняется или даже несколько превышает шаг закрученной струи я подача жидкости осуществ.ляется по всей их длине. [c.292]

Особенно сложно получать надежные кинетические данные для процессов с двухфазными (или большим количеством фаз) потоками, а также для реакций с гетерогенными катализаторами. Здесь нужно убедиться, что исследование кинетики ведется в условии отсутствия существенных диффузионных помех. Применяемые при этом приемы будут описаны ниже. Не менее существенным является также вопрос об измененпи соотношения объемов фаз в ходе реакции вследствие изменения условий фазового равновесия. Достаточно удовлетворительное решение этой задачи удается не всегда. Далее также будут изложены некоторые соображения по этому вопросу. Наконец, для гетерогенно-каталитических реакций помощь в расшифровке кинетики могут оказать специальные электрохимические измерения. Подробно они описаны в монографии [3]. Здесь будет приведено их краткое изложение. [c.65]

Исследование движення твердых частиц материала в камере за наклонной перегородкой. Предполагается, что в силу малых размеров включений твердой фазы и высокой порозности фонтанирующего слоя наличие твердых частиц незначительно искажает поле скоростей несущего потока сплошной фазы, а движение двухфазной системы считается плоским. Движение дисперсного материала рассматривается как сложное, состоящее из двух переносного (газового потока) и относительного (перемещение по отношению к сплошной фазе). Здесь и далее под будет подразумеваться скорость газовой фазы, скорректированная с помощью соотношения (3.104). Абсолютная скорость движения частиц равна Vj=Vi—Vq, где Vq — относительная скорость. Ниже предполагается, что вектор относительной скорости Vq направлен верти- [c.183]

В начальном участке трубы жидкость подогревается до температуры кипения и закипает в пристеночном слое. Этот участок трубы называется экономай-зерным. Далее начинается движение двухфазной (нар — жидкость) системы. На этом испарительном участке наблюдается различная структура потока. [c.76]

Схема, изображенная на рис. П1.40, предназначена для глубокого извлечения пропана. Особенность схемы — охлаждение газа на I ступени конденсации за счет внешнего пропанового холодильного цикла, а на П ступени — за счет дросселирования конденсата из сепаратора И ступени и части конденсата из сепаратора I ступени. Компримированный до 3,7 МПа нефтяной газ последовательно охлаждается в воздушных холодильниках 2, регенеративных теплообменниках <3 и и пропановом испарителе 5 до —30 °С и частично конденсируется. Образовавшаяся двухфазная система разделяется в сепараторе 6. Газ I ступени сепарации далее охлаждается до —64 °С за счет холода сухого газа, выходящего из сепаратора П ступени 10, в теплообменнике 7, а также конденсата П ступени сепарации и части конденсата I ступени, сдросселированных на дросселях 19 и 20 до давления 0,3 МПа, в теплообменниках 5 и Р. После отдачи холода испарившиеся при дросселировании потоки дожимаются компрессором 12 до давле- [c.185]

На рис. 5 показан небольшой с ф е р и ч е с -ки-колпачковь Й иузырь в псевдоожи кен-ном слое, полагаемый стационарным твердые частицы текут вокруг него вниз. Соответствие между дву.хфазными системами и псевдоожиженными слоями предполагает, что нисходящее движение частиц в последних производит действие, аналогичное сдвигающем" действию одной жид- ости относительно другой в двухфазной системе. Есл 1 9 го так, то можно ожидать циркуляцию внутри иузыря исевдоожиженном слое. Величина скорости циркуляции долж иа соответствовать максимальной скорости потока частиц, обтекающих пузырь, т. е. скорости в точках В и С на рнс. 5, Развиваемая далее теория устойчивости иузыря в псевдоожиженном слое строится на предположении что внутри иузыря существует циркуляция. [c.118]

По результатам испытаний стенда разработан и построен пилотный завод, схема которого приведена на рис. 8.26. В соответствии с этой схемой выхлопные газы фтористоводородного завода забирали непосредственно из технологической цепи после стадии сернокислотной абсорбции фторида водорода, полученного по технологии, описываемой брутто-уравнением (8.1), и подавали компрессором в верхнюю часть плазменного реактора, где их смешивали с (Н-ОН)-нлазмой, генерируемой пароводяным плазмотроном. В результате пирогидролиза 81Г4 но уравнению (8.10) возникал двухфазный ноток, содержащий взвесь 8102 в потоке НГ, избыточного водяного нара и балластных газов (в основном, воздух). Этот поток охлаждали до 250 -Ь 300 °С и направляли в накопитель, где па фильтрах происходило разделение дисперсной и газовой фаз. Последнюю направляли в газоход, куда для связывания влаги дополнительно подавали олеум далее смесь поступала в конденсатор, где происходила конденсация фтористоводородной кислоты. Серную кислоту с примесью НР сливали в десорбер, где происходила десорбция НГ. Некопденсирующиеся газы направляли на водную и щелочную абсорбцию действующего фтористоводородного [c.440]

Схема лазерного обогатительного MLIS-процесса показана на рис. 9.13. После адиабатического расширения поток UFe 1 подают со скоростью 500 м/с в смеситель 2, где его смешивают с носителем 3 (водородом) и направляют далее в камеру облучения 5, в которой практически одновременно облучают инфракрасным (16 мкм) и ультрафиолетовым 4 (0,08 мкм) лазерами. Далее поток становится двухфазным 235-UF5 конденсируется в виде тонкодисперсного порошка ( лазерный снег ), образует отдельный материальный поток и собирается в коллекторе 8 фтор в смеси с 238-UFe прокачивают через диффузор 7 и направляют в систему очистки от пыли 9, после которой разделяют потоки фтора 6 и UFe 10, обедненного по изотопу U-135. Порошок 235-UFs направляют во фторатор 12, где его фторируют до UFe, обогащенного по изотопу U-235 13 ъ который подается фтор 11). [c.485]

Принцип действия инжекционных контактных устройств заключается Б том, что текущая с большой скоростью (15— 25 м1сек) струя пара увлекает жидкость, образуя двухфазную систему. При течении этой системы происходит межфазный контакт и массообмен. Далее система разделяется или в сепараторах за счет расширения потока, или вследствие удара о специальные отбойники и стенки аппарата. Разделенные жидкость и пар направляются на следующие контактные ступени. Таким образом, в этих аппаратах в. момент контакта пар и жидкость движутся в одном направлении, а после сепарации — в противоположных. [c.98]

Прибор, предназначенный для анализа газов, должен быть сконструирован с учетом того, что входящие в состав исследуемой смеси газы могут значительно различаться по своей химической природе или давлению, как, например, водород, диоксид углерода и пары воды. Для разделения многокомпонентных смесей разработаны системы с двумя и большим числом колонок [32, 33], в которых можно провести деление потока, вырезание компонентов и обратную продувку, и созданы специальные сорбенты, улучшающие характеристики колонок [34]. Как правило, через первую колонку (обычно ГЖ) постоянные газы проходят без разделения, в то время как более сильно удерживаемые компоненты хорошо разделяются. Далее фракция постоянного газа дается на вторую колонку (обычно ГА), где она разделяется при пропускании потока второго газа-носителя или удерживается здесь некоторое время (метод вырезания и фракционирования компонентов). В работе [35] описана двухфазная колонка внутри одной колонки, заполненной сорбентом одного типа, размещается вторая колонка, заполненная сорбентом второго типа (например, газожидкостная и газоадсорбционная колонки). Газ-носитель пода- [c.350]

Третий раздел начинается анализом двухфазного течения ла-ровоздущных смесей приводятся данные по падению давления, относительному движению жидкости и коэффициентам теплоотдачи. Далее рассматривается более сложный случай испарения при принудительной циркуляции внутри горизонтальных труб, вносящий дополнительные факторы в образование пузырей внутри трубы и ускоряющий поток в результате увеличения количества пара. Рассматривается иапарение при принудительной циркуляции внутри вертикальных труб, приводящее к новому важному понятию — гидростатическому напору. В заключение рассматривается работа испарителей с естественной циркуляцией. [c.499]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология